ALBERT

Notes: Me3SiCl bildet mit N-Methylimidazol (NMI) eine bei Raumtemperatur beständige, kristalline 1:1 Verbindung. Nach der Röntgenstrukturanalyse entsteht unter Spaltung der Si—Cl-Bindung und Anlagerung eines NMI-Rings eine Verbindung ionischer Struktur [Me3Si(NMI)]+Cl- 1. Die Reaktion von Me2HSiCl mit NMI (Molverhältnis 1:2) führt unter Spaltung der Si—Cl-Bindung und Koordination von zwei NMI-Ringen zur Verbindung [Me2HSi(NMI)2]+Cl- 2. Bei der analogen Umsetzung von Me2SiCl2 mit NMI (Molverhältnis 2:1) entsteht eine Verbindung, die Me2SiCl2 und NMI im Molverhältnis 1:2 enthält. Bei der Sublimation werden Einkristalle der Verbindung [Me2Si(NMI)3]2+ 2 Cl-· NMI 3 erhalten.

Notes: One of the basic prerequisites for rational and high quality production of plastic parts is a tool layout tailored to the production process. To date, both design and construction have generally been based on values acquired by experience. This first, necessitates highly qualified personnel and second, involves what is frequently time consuming and costly finishing work. Experience acquired so far with computer-aided layout of injection molds shows that even a designer with little experience reaches the target more quickly and more reliably. At the same time he is able to draw on the results of intricate calculation and simulation methods which he was unable to apply in the past for reasons of time alone. This paper thus sets out the possibilities currently open and the experience available for computer-aided mold layout. The chief point of focus here is a system for the layout of injection molds. Working on from this system, however, the potentials for computer application are presented for blow mold- and foaming mold-design. After finding the mold principle, mold layout essentially divides up into two major areas, namely dimensioning calculations (CAE) and compilation of production documents (CAD). In dimensioning, the different functional elements of the mold are calculated. The aids that have been developed and the potentials of computer-aided dimensioning are presented with examples from the fields of rheological, thermal, and mechanical mold layout. Computer-aided rheological layout divides up into two steps. The first gives information on qualitative filling behavior (filling picture, flow paths) and the second provides quantitative results (pressures, shear stresses, temperatures). Computer-aided thermal layout similarly divides up into part steps. These are a rough overall energy balance, a rough layout of the tempering system, a segmented layout, and a homogeneity check, which involves simulating the temperature conditions in the mold by means of difference methods. When it comes to mechanical layout of the mold, programs are available for deformation calculations on basic cases and these will frequently be sufficient. For more complex cases of loading and deformation, a finite element program is used. Graphic data processing units can be used to supply extra facilities - first, to provide an aid for the simulation programs in dimensioning and second, to rationalize the compilation of the production documents. An illustration of a CAD workplace is given, incorporating the necessary computer configuration and peripherals. Compiling production documents is essentially a problem of variant design. The variants in this case are the individual components of the mold and a number of standardized accessories that can be called up as “standardized components.” The mold cavity, however, always has to be a free design. All programs are dialogue driven and are in a standardized manner so that even designers with no data processing experience can use the computer as an aid. The CAD/CAE system presented duly fulfils all these requirements. It allows the designer, at a single computer work station, to carry out both simulation and dimensioning calculations, to obtain information on material data, and to compile production documents on the basis of variant and free design. This provides the designer with a readily manageable aid and makes a considerable contribution towards improving the design result. Finally, the capacity of different computer concepts and the CAE/CAD/CAM systems on the market are discussed. For the future it will be possible to establish a computer-aided link between the different areas of design, from development of the molded part, via mold design and production, through setting the processing parameters of the injection molding machine.

Notes: Untersuchungen zum Schwingungsrißkorrosionsverhalten des weichmartensitischen Stahles X4CrNiMo 16 5 1 ESU und des Martensitaushärters X5CrNiCuNb 17 4 PH in NaCl-haltigen Lösungen im Temperaturbereich zwischen 20° und 150 °C. Bestimmung der Korrosionseigenschaften und der Rißeinleitungsmechanismen. Vergleich zwischen einem Elektro-Schlacke-umgeschmolzenen Weichmartensiten und einer Charge, die nicht ESU-behandelt worden ist. Mikrofraktographische Bruch- und Rißverlaufsbeurteilung zur Deutung der Versuchsergebnisse.Die fraktographischen Untersuchungen ergaben, daß bei dem hochreinen weichmartensitischen und dem martensitaushärtenden Stahl oxidische Einschlüsse bei der Rißeinleitung keine Rolle spielen. Beim martensitaushärtenden Stahl wurden Cu-haltige Einschlüsse im Rißausgangsbereich nachgewiesen. In konzentrierter Salzlösung trat bei beiden Stählen Lochfraß auf, der rißinitiierend wirkte.

Notes: In einer Fallstudie am Beispielk des niedriglegierten Stahles 13 CrMo 44 wird in der vorliegenden Arbeit aufgezeigt, wie Schutzschichten auf Hochtemperaturwerkstoffen zunächst durch gezielte Einstellung der Beschichtungsparameter Pulvermischung, Beschichtungstemperatur und Beschichturgsdauer optimiert werden, wobei der metallographischen Analyse der Schutzschichten eine besondere Bedeutung zukommt (Abb. 11a).Die Schutzschicht muß im Hochtemperatureinsatz einem Beanspruchungskollektiv aus Diffusions- und Korrosionsreaktionen mit überlagerten mechanischen Beanspruchungen, wie Kriechen und thermische Ermüdung, standhalten (Abb. 11b). In der vorliegenden Untersuchung wurde das Beanspruchungskollektiv in seine Einzelkomponenten zerlegt. Es zeigte sich, daß Abdiffusion, Hochtemperatursulfidierung und Kriechen von einer optimierten Alitierschicht gut ertragen werden.Temperaturwechselbeanspruchungen führen zu Ermüdungsrißbildung in Pulveraluminierschutzschichten und stellen daher einen sehr wichtigen, die Lebensdauer bestimmenden Bestandteil des Beanspruchungskollektivs im Hochtemperatureinsatz dar.

Notes: Durch eine Optimierung der Werkstoffe sollte die Betriebssicheheit und Wirtschaftlichkeit von SwRK-beanspruchten Bauteilen, insbesondere bei erhöhten Temperaturen, verbessert werden. Deshalb wurde der Einfluß eines erhöhten Reinheitsgrades durch sekundärmetallurgische Nachbehandlung am elektroschlacke-umgeschmolzenen, weichmartensitischen Stahl X4CrNiMo 16 5 1 ESU ermittelt, sowie das SwRK-Verhalten des martensitaushärtenden Stahles X5CrNiCuNb 17 4 PH mit einem im Hinblick auf die Spannungsrißkorrosionsbeständigkeit gezielten Wärmebehandlungszustand untersucht.Die SpRK-Untersuchungen wurden für alle Wärmebehandlungszustände des 17-4 PH in 22% NaCl/pH3-Lösung, und bei einer Temperatur von 80 bis 150°C durchgeführt. Der martensitaushärtende Stahl zeigte mit einer dreistufigen Wärmebehandlung die höchste Beständigkeit gegen SpRK.Die metallurgische Nachbehandlung des weichmartensitischen Stahles brachte keine Verbesserung der SpRK-Beständigkeit gegenüber dem nicht behandelten Werkstoff. Dies ist durch das instabilpassive Verhalten des Werkstoffes bedingt, das insbesondere bei den 150°C-Versuchen zur Rißeinleitung an chlorid-induzierten Lochfraßstellen führt.Die Untersuchung des elektrochemischen Korrosionsverhaltens beider Werkstoffe zeigte, daß der pH-Wert nur einen geringen Einfluß auf die Korrosionsbeständigkeit hat. Ein Erhöhen des Salzgehaltes führt zu einer gesteigerten Lochfraßinduzierung. Bei Temperaturen von 80°C in gesättigter NaCl-Lösung kann nicht mehr von einem Passivbereich gesprochen werden. In potentiodynamischen Untersuchungen war ein direkter Übergang vom Aktivbereich zum Lochfraßpotential zu beobachten. Auch hier konnte in Einklang mit den SwRK- (Teil II) und SpRK-Untersuchungen festgestellt werden, daß ein frühzeitiger Ausfall des 17-4 PH eintritt, wenn Cu-haltige bzw. Oxidische Einschlüsse an der Oberfläche vorhanden sind.

Notes: Um Aufschluß über Kinetik und Mechanismus der Ultraschall-Depolymerisation zu erhalten, wurde der Versuch unternommen, den zeitlichen Ablauf des Abbaus auf der Grundlage des Perlschnurmolekül-Modells theoretisch zu beschreiben. Nach diesem molekularen Modell sind Makromoleküle - ähnlich einer Perlschnur - aus mehreren, näherungsweise sphärischen, einheitlich und für ein gegebenes Polymeres charakteristisch großen sog. Tertiäreinheiten aufgebaut.Für den Ultraschall-Abbau von Perlschnurmolekülen werden zwei verschiedene Mechanismen diskutiert: der fragmentarische, bei dem die Perlschnurmoleküle stufenweise über Bruchstücke nach und nach zu den Tertiäreinheiten abgebaut werden und der stufenlose, bei dem die Depolymerisation der Perlschnurmoleküle unmittelbar zu den Tertiäreinheiten führt, so daß während des Abbaus nur Moleküle vom Anfangs- und Grenzmolekulargewicht, M0 und M∞, auftreten. Die mathematische Behandlung des stufenlosen Abbaus lieferte folgende Beziehung: \documentclass{article}\pagestyle{empty}\begin{document}$ \overline {\rm M} _{\rm i} = {\rm M}_{\rm 0} \cdot {\rm M}_\infty \left[ {{\rm M}_{\rm 0} - \left( {{\rm M}_0 - {\rm M}_\infty } \right) \cdot \left( {1 - \pi } \right)^{\rm i} } \right]^{ - 1} . $\end{document} Mit Hilfe dieser Abbaugleichung lassen sich bei Kenntnis von M0, M∞ und eines einzigen Mi-Wertes, der zur Berechnung der „Zertrümmerungskonstanten“ π erforderlich ist, Abbaukurven Mi=f (Beschallungszeit i), oder umgekehrt bei Kenntnis nur des Anfangs einer experimentellen Abbaukurve Grenzmolekulargewichte berechnen. Durch Vergleich der berechneten Abbaukurve mit der experimentell bestimmten ist es möglich, zwischen stufenlosem und fragmentarischem Abbau zu unterscheiden.

Notes: Die Compoundierung von Propylen-Homopolymerisat mit SBS-, EPM- und EPDM- Kautschuk ist grundsätzlich geeignet, ein verbessertes Kälteschlagverhalten zu erreichen.Die Relation zwischen Verbesserung der Schlagzähigkeitswerte und der Verschlechterung des Spannungsverformungsverhaltens ist dabei ungünstiger als bei einem Propylen-Block-Copolymerisat. Der Vorteil der Compounds liegt in der einfachen Möglichkeit, das Schlagverhalten von Polypropylen praktisch beliebig zu gestalten.Licht- und elektronenoptische Untersuchungen zeigen, daß durch Compoundierung mit Kautschuk eine neue Phase entsteht mit Teilchendurchmessern bis zu 5 μm.

Notes: An Lösungen von n-BuLi-polymerisierten Polybutadienen mit Molekulargewichten zwischen 22000 und 660000 in Cyclohexanon wurde eine in der Literatur bisher nicht beschriebene Abhängigkeit der Viskosität vom Alter der Lösungen entdeckt. Während ungealterte Cyclohexanonlösungen eine mit Toluol-und THF-Lösungen übereinstimmende Konzentrationsabhängigkeit von ηspez/C aufweisen, wird mit zunehmendem Alter von Cyclohexanonlösungen ein Rückgang der Viskosität beobachtet, der  -  untersucht bei 20°C  -  nach 35 Tagen zu Konzentrationsunabhängigkeit von ηspez/C und nach 300 Tagen zu einem vom Molekulargewicht unabhängigen Staudingerindex [η] führt. Der Viskositätsrückgang endet nach ca. 600 Tagen asymptotisch bei [η] = 13 cm3/g. Kurzzeitig mit Keton behandeltes Polybutadien löst sich in Toluol nur noch extrem langsam unter gänzlich veränderten Viskositätsverhältnissen. Die für Lösungen von Polybutadien in Toluol, THF und Cyclohexanon gefundenen Beziehungen [η] = K·Ma besitzen einen gemeinsamen Schnittpunkt, dessen Koordinaten näherungsweise mit dem Staudingerindex und dem Molekulargewicht des Ultraschall-Abbauprodukts bzw. dem elektronenoptisch ermittelten Molekulargewicht der Tertiäreinheiten des unbeschallten Polymeren übereinstimmen.Auf der Grundlage von Einsteinscher Viskositätsbeziehung und Perlschnurmolekül-Modell wird der zeitabhängige Viskositätsrückgang als die Folge zweier sich überlagernder Veränderungen des solvatzustands diskutiert: Knäuelung der Perlschnurmoleküle zu einer dichten Kugelpackung der solvatisierten Tertiäreinheiten und partieller Abbau der Solvathülle der Tertiäreinheiten.

Notes: Thermo-oxidative ageing processes were investigated in films (100 μm thick) made from isotactic polypropylene with different antioxidant concentrations between 0% and 0.1% using isothermal long-term differential thermal analysis (ILDTA). The end of the oven life of polypropylene coincided with the loss of mechanical properties which was confirmed by tensile tests at temperatures far below the crystallite melting range. Already prior to the beginning of autocatalytic decomposition, ILDTA experiments permits conclusions to be drawn on the thermal history of the specimens and statements made regarding the end of thermo-oxidative stability of the polymer, which is accompanied by a deterioration in the mechanical properties.In consequence of the correlation between oxidation time and antioxidant concentration the local antioxidant concentration in sheets or films can be measured by ILDTA. Thus, investigating the diffusion of an antioxidant in polypropylene using ILDTA is possible.