ALBERT

Notes: Me3SiCl bildet mit N-Methylimidazol (NMI) eine bei Raumtemperatur beständige, kristalline 1:1 Verbindung. Nach der Röntgenstrukturanalyse entsteht unter Spaltung der Si—Cl-Bindung und Anlagerung eines NMI-Rings eine Verbindung ionischer Struktur [Me3Si(NMI)]+Cl- 1. Die Reaktion von Me2HSiCl mit NMI (Molverhältnis 1:2) führt unter Spaltung der Si—Cl-Bindung und Koordination von zwei NMI-Ringen zur Verbindung [Me2HSi(NMI)2]+Cl- 2. Bei der analogen Umsetzung von Me2SiCl2 mit NMI (Molverhältnis 2:1) entsteht eine Verbindung, die Me2SiCl2 und NMI im Molverhältnis 1:2 enthält. Bei der Sublimation werden Einkristalle der Verbindung [Me2Si(NMI)3]2+ 2 Cl-· NMI 3 erhalten.

Notes: One of the basic prerequisites for rational and high quality production of plastic parts is a tool layout tailored to the production process. To date, both design and construction have generally been based on values acquired by experience. This first, necessitates highly qualified personnel and second, involves what is frequently time consuming and costly finishing work. Experience acquired so far with computer-aided layout of injection molds shows that even a designer with little experience reaches the target more quickly and more reliably. At the same time he is able to draw on the results of intricate calculation and simulation methods which he was unable to apply in the past for reasons of time alone. This paper thus sets out the possibilities currently open and the experience available for computer-aided mold layout. The chief point of focus here is a system for the layout of injection molds. Working on from this system, however, the potentials for computer application are presented for blow mold- and foaming mold-design. After finding the mold principle, mold layout essentially divides up into two major areas, namely dimensioning calculations (CAE) and compilation of production documents (CAD). In dimensioning, the different functional elements of the mold are calculated. The aids that have been developed and the potentials of computer-aided dimensioning are presented with examples from the fields of rheological, thermal, and mechanical mold layout. Computer-aided rheological layout divides up into two steps. The first gives information on qualitative filling behavior (filling picture, flow paths) and the second provides quantitative results (pressures, shear stresses, temperatures). Computer-aided thermal layout similarly divides up into part steps. These are a rough overall energy balance, a rough layout of the tempering system, a segmented layout, and a homogeneity check, which involves simulating the temperature conditions in the mold by means of difference methods. When it comes to mechanical layout of the mold, programs are available for deformation calculations on basic cases and these will frequently be sufficient. For more complex cases of loading and deformation, a finite element program is used. Graphic data processing units can be used to supply extra facilities - first, to provide an aid for the simulation programs in dimensioning and second, to rationalize the compilation of the production documents. An illustration of a CAD workplace is given, incorporating the necessary computer configuration and peripherals. Compiling production documents is essentially a problem of variant design. The variants in this case are the individual components of the mold and a number of standardized accessories that can be called up as “standardized components.” The mold cavity, however, always has to be a free design. All programs are dialogue driven and are in a standardized manner so that even designers with no data processing experience can use the computer as an aid. The CAD/CAE system presented duly fulfils all these requirements. It allows the designer, at a single computer work station, to carry out both simulation and dimensioning calculations, to obtain information on material data, and to compile production documents on the basis of variant and free design. This provides the designer with a readily manageable aid and makes a considerable contribution towards improving the design result. Finally, the capacity of different computer concepts and the CAE/CAD/CAM systems on the market are discussed. For the future it will be possible to establish a computer-aided link between the different areas of design, from development of the molded part, via mold design and production, through setting the processing parameters of the injection molding machine.

Notes: Um Schutzmaßnahmen für Stahlwasserbauten im Küstenbereich zu entwickeln, wurden Langzeitversuche in Kiel-Holtenau und Büsum sowie Brunsbüttelkoog durchgeführt, wobei sowohl die Einwirkung von Meerwasser als auch die von Brackwasser untersucht wurde. Aufgrund der dabei erhaltenen Ergebnisse konnten neue Beschichtungssysteme mit verhältnismäßig langer Lebensdauer entwickelt werden. Das Verhalten der Systeme unter Praxisbedingungen entspricht den bei den Versuchen erhaltenen Ergebnissen. Auf dieser Grundlage lassen sich die an eine Beschichtung zu stellenden Anforderungen wie folgt definieren: Metallblanke Entrostung; evtl. Zn-Staubbeschichtung als Grundierung; Überzug auf Teerepoxidbasis mit mindestens 500 μm Schichtdicke (Mehrschichtenanstriche auf Teerepoxidbasis haben sich nicht bewährt); Dickschichtüberzüge auf Polyurethanbasis dürften sich in Zukunft durchsetzen.

Notes: Untersuchungen zum Schwingungsrißkorrosionsverhalten des weichmartensitischen Stahles X4CrNiMo 16 5 1 ESU und des Martensitaushärters X5CrNiCuNb 17 4 PH in NaCl-haltigen Lösungen im Temperaturbereich zwischen 20° und 150 °C. Bestimmung der Korrosionseigenschaften und der Rißeinleitungsmechanismen. Vergleich zwischen einem Elektro-Schlacke-umgeschmolzenen Weichmartensiten und einer Charge, die nicht ESU-behandelt worden ist. Mikrofraktographische Bruch- und Rißverlaufsbeurteilung zur Deutung der Versuchsergebnisse.Die fraktographischen Untersuchungen ergaben, daß bei dem hochreinen weichmartensitischen und dem martensitaushärtenden Stahl oxidische Einschlüsse bei der Rißeinleitung keine Rolle spielen. Beim martensitaushärtenden Stahl wurden Cu-haltige Einschlüsse im Rißausgangsbereich nachgewiesen. In konzentrierter Salzlösung trat bei beiden Stählen Lochfraß auf, der rißinitiierend wirkte.

Notes: In einer Fallstudie am Beispielk des niedriglegierten Stahles 13 CrMo 44 wird in der vorliegenden Arbeit aufgezeigt, wie Schutzschichten auf Hochtemperaturwerkstoffen zunächst durch gezielte Einstellung der Beschichtungsparameter Pulvermischung, Beschichtungstemperatur und Beschichturgsdauer optimiert werden, wobei der metallographischen Analyse der Schutzschichten eine besondere Bedeutung zukommt (Abb. 11a).Die Schutzschicht muß im Hochtemperatureinsatz einem Beanspruchungskollektiv aus Diffusions- und Korrosionsreaktionen mit überlagerten mechanischen Beanspruchungen, wie Kriechen und thermische Ermüdung, standhalten (Abb. 11b). In der vorliegenden Untersuchung wurde das Beanspruchungskollektiv in seine Einzelkomponenten zerlegt. Es zeigte sich, daß Abdiffusion, Hochtemperatursulfidierung und Kriechen von einer optimierten Alitierschicht gut ertragen werden.Temperaturwechselbeanspruchungen führen zu Ermüdungsrißbildung in Pulveraluminierschutzschichten und stellen daher einen sehr wichtigen, die Lebensdauer bestimmenden Bestandteil des Beanspruchungskollektivs im Hochtemperatureinsatz dar.

Notes: Durch eine Optimierung der Werkstoffe sollte die Betriebssicheheit und Wirtschaftlichkeit von SwRK-beanspruchten Bauteilen, insbesondere bei erhöhten Temperaturen, verbessert werden. Deshalb wurde der Einfluß eines erhöhten Reinheitsgrades durch sekundärmetallurgische Nachbehandlung am elektroschlacke-umgeschmolzenen, weichmartensitischen Stahl X4CrNiMo 16 5 1 ESU ermittelt, sowie das SwRK-Verhalten des martensitaushärtenden Stahles X5CrNiCuNb 17 4 PH mit einem im Hinblick auf die Spannungsrißkorrosionsbeständigkeit gezielten Wärmebehandlungszustand untersucht.Die SpRK-Untersuchungen wurden für alle Wärmebehandlungszustände des 17-4 PH in 22% NaCl/pH3-Lösung, und bei einer Temperatur von 80 bis 150°C durchgeführt. Der martensitaushärtende Stahl zeigte mit einer dreistufigen Wärmebehandlung die höchste Beständigkeit gegen SpRK.Die metallurgische Nachbehandlung des weichmartensitischen Stahles brachte keine Verbesserung der SpRK-Beständigkeit gegenüber dem nicht behandelten Werkstoff. Dies ist durch das instabilpassive Verhalten des Werkstoffes bedingt, das insbesondere bei den 150°C-Versuchen zur Rißeinleitung an chlorid-induzierten Lochfraßstellen führt.Die Untersuchung des elektrochemischen Korrosionsverhaltens beider Werkstoffe zeigte, daß der pH-Wert nur einen geringen Einfluß auf die Korrosionsbeständigkeit hat. Ein Erhöhen des Salzgehaltes führt zu einer gesteigerten Lochfraßinduzierung. Bei Temperaturen von 80°C in gesättigter NaCl-Lösung kann nicht mehr von einem Passivbereich gesprochen werden. In potentiodynamischen Untersuchungen war ein direkter Übergang vom Aktivbereich zum Lochfraßpotential zu beobachten. Auch hier konnte in Einklang mit den SwRK- (Teil II) und SpRK-Untersuchungen festgestellt werden, daß ein frühzeitiger Ausfall des 17-4 PH eintritt, wenn Cu-haltige bzw. Oxidische Einschlüsse an der Oberfläche vorhanden sind.

Notes: No abstract

Notes: Zur Aufklärung der Mikromorphologie von Polydimethylsiloxan, Polychloropren, thermisch behandeltem Polychloropren und Naturkautschuk wurden Ultraschallabbau und Elektronenmikroskopie herangezogen. Der Verlauf der Ultraschalldepolymerisation in Lösung wurde durch Bestimmung der viskosimetrischen Molekulargewichte in Abhängigkeit von der Beschallungszeit verfolgt. Die gefundenen Grenzmolekulargewichte lagen zwischen etwa 10000 und 30000. Die hierfür erforderlichen Beschallungszeiten waren für die einzelnen Polymeren sehr unterschiedlich. Ein Einfluß der Ultraschallintensität auf das Grenzmolekulargewicht - im Falle des Polydimethylsiloxans untersucht - konnte, bei erwartungsgemäß unterschiedlichem Überabbau, nicht festgestellt werden.Für die thermisch nicht vorbehandelten Polymeren ergab sich, daß das viskosimetrische Grenzmolekulargewicht nach Ultraschallabbau und die elektronenmikroskopisch ermittelten Molekulargewichte der annähernd sphärischen mikromorphologischen Struktureinheiten von unbeschalltem und ultraschallabgebautem Polymerem identisch sind. Der Ultraschallabbau hat demnach auf die Größe der Tertiäreinheiten eines Polymeren keinen Einfluß. Dieses Ergebnis kann als Beweis dafür angesehen werden, daß das Perlschnurmolekül-Modell nicht nur für feste, sondern auch für gelöste Polymere Gültigkeit besitzt. Darüber hinaus ergibt sich, daß beim Ultraschallabbau die Perlschnurmoleküle offenbar an der Molekülfaden-Brücke zwischen den Tertiäreinheiten gespalten werden.Beim thermisch vorbehandelten Polychloropren wurde ein hoher Anteil an Tertiäreinheiten gefunden, deren Größe mit jener des thermisch nicht vorbehandelten Polychloroprens exakt übereinstimmte. Daneben fand sich allerdings bereits im unbeschallten Polymeren ein nicht unerheblicher Anteil an kleineren Sphäroiden, der durch thermische Spaltung von charakteristischen Tertiäreinheiten entstanden sein muß.

Notes: Thermo-oxidative ageing processes were investigated in films (100 μm thick) made from isotactic polypropylene with different antioxidant concentrations between 0% and 0.1% using isothermal long-term differential thermal analysis (ILDTA). The end of the oven life of polypropylene coincided with the loss of mechanical properties which was confirmed by tensile tests at temperatures far below the crystallite melting range. Already prior to the beginning of autocatalytic decomposition, ILDTA experiments permits conclusions to be drawn on the thermal history of the specimens and statements made regarding the end of thermo-oxidative stability of the polymer, which is accompanied by a deterioration in the mechanical properties.In consequence of the correlation between oxidation time and antioxidant concentration the local antioxidant concentration in sheets or films can be measured by ILDTA. Thus, investigating the diffusion of an antioxidant in polypropylene using ILDTA is possible.

Notes: Die tetrasubstituierten [2.2]Paracyclophane 4a - e werden durch Cycloaddition der symmetrischen Acetylenderivate 2a - e an 1,2,4,5-Hexatetraen (1) dargestellt und ihre Konstitution und Konfiguration durch spektroskopische Methoden. Abbau- und Pyrolyseversuche bewiesen. Der Tetramethylester 4a wird zum Tetraalkohol 4g reduziert und die Tetracarbonsäure 4c in das Bisanhydrid 4f bzw. [2.2] Paracyclophan (4h) übergeführt. Bei der Anlagerung von Propiolsäure-methylester (5a) an 1 werden alle isomeren disubstituierten [2.2]paracyclophanes 6 erhalten. Weitere symmetrische und unsymmetrische Acetylenderivate reagieren nicht mit 1.