ISSN:
1435-1536
Quelle:
Springer Online Journal Archives 1860-2000
Thema:
Chemie und Pharmazie
,
Maschinenbau
Beschreibung / Inhaltsverzeichnis:
Summary Orientation and theological fibre strength during spinning of monofilaments from the melted mass are investigated in dependency on the heat transmission coefficient. The analysis is based in free convection on six series of measurements published in the literature on PET and PA6, and forced convection in one range of measurements, kindly made available by the courtesy of Zimmer AG in Frankfurt/Main. In the fibre strength and spinning orientation, the molecular weight of the polymere reduces during fibre formation. In order to find the dynamic viscosity in the polymere jet the equation $$\eta _p = \bar M_n^a \cdot t_p^{ - b} $$ was introduced, which is based on the measured values of the dynamic viscosity depending on the molecular weight and the temperature of the polymere melted mass. Equations are given for calculation of the exponentsa andb.The equation for ∌ p, is extended to an average temperature $$\bar t_p $$ in the polymere jet. There thus results in respect of this an average viscosity of $$\bar \eta _p $$ . This is identical with the fibre tension a during fibre formation processes. The spinning orientation results directly proportionally as $$\bar \eta _p $$ or a respectively. Fibre diameter $$\bar d$$ , heat transmission coefficient $$\bar \alpha $$ , spinning pathx s , until the glass transformation temperature tG is reached in fibre and volume V of the polymere jet are calculated with equations published at an earlier date. A variable νω, which corresponds for each number the expression of specific weight · volume/throughput volume $$\dot m$$ of the monofilament and which is equated with the quotient from the average speed in the jet and fibre removal speed, characterizes the flow reaction during fibre formation and is used in the calculation of fibre strength and spinning orientation. PET resulted in $$\Delta n = k_2 \cdot f \cdot \bar \alpha ^3 $$ and PA6 in $$\Delta n = k_3 \cdot f \cdot \bar \alpha ^3 $$ .f corresponds with the theological fibre strength at the polymere jet,k 2 the valueq Me · In 10/g andk 3 the valueq Me · loge/g.q Me is the mechanical heat equivalent of a gram calory andg the gravitation constant. The fibre strength, which results from the measurement of the spinning orientation and calculation of the heat transmission coefficient, is given for all numbers in the measuring series 1 to 7 in the tables 5 to 11. Spinning orientation depending on the spinning normalityS corresponds with the relationk 4 ·f · S z . Numerical valuesk 4, and exponent z of each measuring series are summarized in table 12. Fibre strength and spinning orientation in dependency on the heat transmission coefficient are investigated in section 14. With PET there results the fibre strength $$f = \frac{{q^2 Me}}{g} \cdot \log e \cdot \frac{1}{{U_w }} \cdot \bar a^y $$ and spinning orientation $$\Delta n = \frac{{q^3 Me}}{{g^2 }} \cdot \frac{1}{{U_w }} \cdot \bar a^{3 + y.} $$ The exponent y is a function of the spinning normality. For the measuring series 1 to 4, which apply to free convection and PET, the data for calculation ofy is summarized as table 13. For forced convection with PET, in which the fibre is blown transverse to the running direction,y has the value 3. Thereafter applicable to forced convection $$f = \frac{{q^2 Me}}{g} \cdot \log e \cdot \frac{1}{{U_w }} \cdot \bar a^3 and\Delta n = \frac{{q^3 Me}}{{g^2 }} \cdot \frac{1}{{U_w }} \cdot \bar a^6 $$ with an average fluctuationɛs = ± 8.9% for the numbers 36 to 41. With PA6, measuring series 6 there resulted for the exponenty, in addition to the spinning normality, an influence exerted by the fibre removal speed. Equations are given for calculation of y for the measuring series 6 and 7. A reduction ofy signifies an increase in fibre strength with increasing fibre removal speed. With PA6 the equations $$f = \frac{{q^2 Me}}{g} \cdot \log e \cdot \frac{1}{{U_w }} \cdot \bar a^y and\Delta n = \frac{{q^3 Me}}{{g^2 }} \cdot \log ^2 e \cdot \frac{1}{{U_w }} \cdot \bar a^{3 + y} $$ are applicable. The average fluctuation of they value for all measuring values in every series of measurements in the calculation of fibre strength and spinning orientation with the equations given lies with PET between ± 5.3% and 14.7%, and with PA6 between ± 5.0% and 18.2% and the numerical value 3 +y between 5 and 6. The exponent y shows the tendency to drop with increasing molecular weight. A high spinning orientation during fibre formation results from lower molecular weight $$\bar M_n $$ , low value of the quotient νω arising from average speed $$\bar w_p $$ in the polymere jet and fibre removal speedω, high polymere temperaturet p at ejection from the nozzle, greater heat transmission coefficient $$\bar \alpha $$ , lower diameter of the capillary boreD and smaller spinning normalityS, which exists with lower throughput volume $$\dot m$$ of the elementary fibre and higher fibre removal speed ω.
Notizen:
Zusammenfassung Orientierung und rheologische Fadenkraft beim Erspinneu monofiter Fäden aus der Schmelze werden abhängig von der Wärmeübergangszahl untersucht. Die Analyse beruht bei der freien Konvektion auf sechs Meßreihen, die in der Literatur für PET und PA6 veröffentlicht sind, und bei der erzwungenen Konvektion auf einer Meßreihe,, welche die Zimmer AG in Frankfurt/Main dankenswerterweise zur Verfügung gestellt hat. In die Fadenkraft und Spinnorientierung geht bei der Fadenbildung das Molekulargewicht des Polymers ein. Um die dynamische Viskosität im Polymerstrahl zu finden, wird die Gleichung $$\eta _p = \bar M_n^a \cdot t_p^{ - b} $$ eingeführt, die auf Meßwerten der dynamischen Viskosität abhängig vom Molekulargewicht und von der Temperatur der Polymerschmelze beruht. Zur Rechnung der Exponenten a und b sind Gleichungen angegeben. Die Gleichung für∌ p wird auf eine mittlere Temperatur $$\bar t_p $$ im Polymerstrahl erweitert. Daraus folgt für ihn eine mittlere dynamische Viskosität $$\bar \eta _p $$ . Diese ist mit der Fadenspannung abeim Fadenbildungsvorgang identisch. Die Spinnorientierung ergibt sich zu $$\bar \eta _p $$ bzw.σ direkt proportional. Fadendurchmesser $$\bar d$$ , Wärmeübergangszahl $$\bar \alpha $$ , Spinnwegx s bis zum Erreichen der Glasumwandlungstemperaturt G im Faden und Volumen V des Polymerstrahles sind mit früher veröffentlichten Gleichungen gerechnet. Eine veränderliche Größe νω, die für jede Nummer dem Ausdruck spezifisches Gewicht · Volumen/Durchsatzmenge $$\dot m$$ des monofilen Fadens entspricht und dem Quotienten aus mittlerer Geschwindigkeit im Strahl und Fadenabzugsgeschwindigkeit gleichgesetzt ist, charakterisiert den Fließvorgang bei der Fadenbildung und findet bei der Rechnung von Fadenkraft und Spinnorientierung Anwendung. Für PET hat sich $$\Delta n = k_2 \cdot f \cdot \bar \alpha ^3 $$ und für PA6 $$\Delta n = k_3 \cdot f \cdot \bar \alpha ^3 $$ ergeben.f entspricht der theologischen Fadenkraft am Polymerstrahl,k 2 dem Wertq Me , · In 10/g undk 3 dem Wertq Me , · loge/g.q Me , ist das mechanische Wärmeäquivalent einer Grammkalorie und g die Gravitationskonstante. Die Fadenkraft, die sich aus der Messung der Spinnorientierung und der Rechnung der Wärmeübergangszahl ergeben hat, ist für alle Nummern der Meßreihen 1 bis 7 in den Tabellen 5 bis 11 angegeben. Die Spinnorientierung abhängig vom Spinntiter S entspricht der Beziehungk 4, ·f · νω/g -S z. Zahlenwertk 4 und Exponent z jeder Meßreihe sind in der Tabelle 12 zusammengestellt. Im Abschnitt 14 wird die Fadenkraft abhängig von der Wärmeübergangszahl, ebenso die Spinnorientierung unter sucht. Bei PET ergibt sich die Fadenkraft $$f = \frac{{q^2 Me}}{g} \cdot \log e \cdot \frac{1}{{U_w }} \cdot \bar a^y $$ und die Spinnorientierung $$\Delta n = \frac{{q^3 Me}}{{g^2 }} \cdot \frac{1}{{U_w }} \cdot \bar a^{3 + y} $$ . Der Exponenty ist eine Funktion des Spinntiters. Für die Meßreihen 1 bis 4, die für freie Konvektion und PET gelten, sind die Angaben zur Rechnung vony als Tabelle 13 zusammengestellt. Die mittlere Schwankung für alle Meßwerte jeder Meßreihe bei der Rechnung von Fadenkraft und Spinnorientierung mit den vorstehenden Gleichungen liegt zwischen ± 6,8 und ± 14,7%, und der Zahlenwert 3 +y zwischen 5 und 6. Für die erzwungene Konvektion mit PET, bei der die Fäden quer zur Ablaufrichtung angeblasen sind, haty den Wert 3. Danach gilt für die erzwungene Konvektion $$f = \frac{{q^2 Me}}{g} \cdot \log e \cdot \frac{1}{{U_w }} \cdot \bar a^3 und\Delta n = \frac{{q^3 Me}}{{g^2 }} \cdot \frac{1}{{U_w }} \cdot \bar a^6 $$ mittleren Schwankungɛ = ± 8,9% für die Nummern 36 bis 41. Bei PA6, Meßreihe 6 zeigt sich für den Exponenteny neben der Abhängigkeit vom Spinntiter ein Einfluß durch die Fadenabzugsgeschwindigkeit. Zur Rechnung vony sind für die Meßreihen 6 und 7 Gleichungen angegeben. Eine Abnahme vony bedeutet eine Zunahme der Fadenkraft bei steigender Fadenabzugsgeschwindigkeit. Bei PA6 haben die Gleichungen $$f = \frac{{q^2 Me}}{g} \cdot \log e \cdot \frac{1}{{U_w }} \cdot \bar a^y $$ und $$\Delta n = \frac{{q^3 Me}}{{g^2 }} \cdot \log ^2 e \cdot \frac{1}{{U_w }} \cdot \bar a^{3 + y} $$ Gültigkeit. Für die Meßreihe 6 hat sich als mittlere Schwankung der Wert ɛ = ± 5,0% und die Meßreihe 7 ɛ = ± 18,2% ergeben.
Materialart:
Digitale Medien
URL:
http://dx.doi.org/10.1007/BF01474951
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