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  • 11
    ISSN: 0947-5117
    Keywords: Chemistry ; Polymer and Materials Science
    Source: Wiley InterScience Backfile Collection 1832-2000
    Topics: Mechanical Engineering, Materials Science, Production Engineering, Mining and Metallurgy, Traffic Engineering, Precision Mechanics
    Description / Table of Contents: Strain-induced stress corrosion cracking of steelsCharacterization of mechanical influencing factors and their effects on the corrosion of low alloy and high alloy steels. Stress- and strain-induced corrosion of steels. Influence of strain on the occurrence of stress corrosion cracking of low alloy steels in nitrate-, carbonate- and sodium hydroxide solutions and of high alloy steel in magnesium chloride solution. Significance of critical strain-rates.
    Notes: Beschreibung mechanischer Einflußgrößen und ihrer Wirkung für die Korrosion unlegierter und hochlegierter Stähle. Spannungs- und dehnungsinduzierte Korrosion von Stählen. Einfluß der Dehnung auf das Auftreten von Spannungsrißkorrosion unlegierter Stähle in Nitratlösungen, Karbonatlösungen und Natronlauge sowie von hochlegiertem Stahl in Magnesiumchloridlösung. Bedeutung kritischer Dehngeschwindigkeiten.
    Additional Material: 12 Ill.
    Type of Medium: Electronic Resource
    Location Call Number Expected Availability
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  • 12
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    Weinheim [u.a.] : Wiley-Blackwell
    Materials and Corrosion/Werkstoffe und Korrosion 30 (1979), S. 1-8 
    ISSN: 0947-5117
    Keywords: Chemistry ; Polymer and Materials Science
    Source: Wiley InterScience Backfile Collection 1832-2000
    Topics: Mechanical Engineering, Materials Science, Production Engineering, Mining and Metallurgy, Traffic Engineering, Precision Mechanics
    Description / Table of Contents: Ermittlung von Potentialbereichen der Anfälligkeit für Spannungsrißkorrosion durch elektrochemische Messungen sowie durch Spannungsrißkorrosionsversuche mit konstanter Dehngeschwindigkeit und konstanter LastDie Ermittlung kritischer Potentialbereiche der Anfälligkeit von Werkstoffen für Spannungsrißkorrosion (SpRK) ist sowohl für die Voraussage möglicher Korrosionsschäden infolge von SpRK als auch für den anodischen oder kathodischen Korrosionsschutz von großer praktischer Bedeutung. Hierzu wurde im Schrifttum ein Kurzzeit-Prüfverfahren beschrieben, welches auf der Vorstellung beruht, daß kritische Potentialbereiche der SpRK durch stärkere Unterschiede im Verlauf von stationär und nichtstationär gemessenen Strom-Potential-Kurven gekennzeichnet sind.Die Gültigkeit dieser Vorstellung wurde für zwei Systeme untersucht: (a) 18/8 Chrom-Nickel-Stahl/siedende 42%ige Magnesiumchlorid-Lösung und (b) niedriglegierter Kohlenstoff-Mangan-Stahl/3 M Na2CO3-Lösung (40 bis 70 °C). Versuchsergebnisse wurden erhalten aus (a) potentiodynamisch mit niedriger und hoher Potentialänderungsgeschwindigkeit gemessenen Strom-Potential-Kurven; (b) SpRK-Versuchen unter konstanter Last und (c) SpRK-Versuchen unter konstanter Dehnungsgeschwindigkeit. Die SpRK-Versuche wurden unter potentiostatischer Kontrolle durchgeführt und die geprüften Proben anschließend an die Versuche sorgfältig metallografisch untersucht.Aus den Versuchsergebnissen ist zu schließen, daß Unterschiede im Verlauf von mit niedriger und hoher Potentialänderungsgeschwindigkeit gemessenen Strom-Potential-Kurven keine notwendige Voraussetzung für das Auftreten von SpRK sind. Sie können zwar möglicherweise Hinweise für Versuchsbedingungen geben, unter denen SpRK erwartet werden kann, jedoch sind derartige Versuche kein Ersatz für herkömmliche Untersuchungsverfahren zum Ermitteln einer Anfälligkeit von Werkstoffen für SpRK.
    Notes: For the prediction of possible failures due to SCC as well as for corrosion prevention by anodic or cathodic protection, the evaluation of critical potential ranges for susceptibility to SCC is of great practical importance. For this purpose, accelerated testing techniques have been described in the literature basing on the conception that critical potential ranges for SCC are characterized by marked differences of the slope of the stationary and nonstationary measured current-potential-curves.The validity of this conception was investigated for two systems: (i) 18/8 stainless steel/boiling 42% MgCl2 and (ii) low-alloy C-Mn-steel/3M Na2CO3 (40 to 70 °C). Experimental data were obtained by (i) potentiodynamically with high and low potential sweep rates measured current-potential-curves; (ii) constant-load and (iii) constant strain rate SCC experiments. The SCC experiments were run under potentiostatic control and followed by careful metallografic investigation of the specimens.From the experimental results one has to conclude that differences in the slope of the current-potential-curves measured with variable, high and low potential sweep rates, are no necessary precondition for the occurence of SCC. Possibly they can give indication for experimental conditions under which SCC might be expected, but they are no substitute for conventional test methods to investigate susceptibility of materials to SCC.
    Additional Material: 11 Ill.
    Type of Medium: Electronic Resource
    Location Call Number Expected Availability
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  • 13
    Electronic Resource
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    Weinheim [u.a.] : Wiley-Blackwell
    Materials and Corrosion/Werkstoffe und Korrosion 31 (1980), S. 97-107 
    ISSN: 0947-5117
    Keywords: Chemistry ; Polymer and Materials Science
    Source: Wiley InterScience Backfile Collection 1832-2000
    Topics: Mechanical Engineering, Materials Science, Production Engineering, Mining and Metallurgy, Traffic Engineering, Precision Mechanics
    Description / Table of Contents: Influence of Potential on Hydrogen-Induced Cracking (HIC) and Hydrogen-Induced Stress Corrosion Cracking (HSCC) of Line-Pipe Steels in Weak Acidic and Neutral EnvironmentsIn weak acidic (pH 5.5), sulfide-containing environments, high-strength line-pipe steels (0.2% yield strength 430 to 700 Nmm-2) show a critical mechanical stress level σcr ≈ 60% YS above which HSCC occurs.The given value is independent of the mechanical properties. σcr decreases with decreasing pH (pH 3: σcr ≍ 30% YS), increases with increasing pH and becomes identical with the YS at sufficiently high pH. In buffer solution pH 5.5, σcr corresponds to a critical limiting potential for the occurence of HSCC, which depends on the mechanical stress level, ranging between UH = -0.42 and -0.55 V for σ = 60% YS.At potentials more negative than a cathodic limiting potential, which ranges from UH = -0.8 to -1.0 V, no HSCC occurs. This is probably due to the formation of protective layers or of an alkaline environment on the surface. This limiting potential is shifted into the positive direction with decreasing pH and does no more exist in acidic environments. With anodic polarization to potentials more positive than the free corrosion potential, uniform attack occurs resulting in failures of the specimens by reduction of area.Susceptibility to HSCC has a maximum at ambient temperature. There exists also a critical potential UHIC for the occurrence of longitudinal cracks due to HIC which is more positive than UHSCC. There is no connection found between UHIC and UHSCC nor between σcr and UHIC. From the occurrence of HIC one can not derive any conclusions for the susceptibility or resistance of the given material to HSCC.As a summary, high strength line-pipe steels display no higher susceptibility to HSCC in sulfide-containing media than steels with minor mechanical properties.The HSCC-behaviour of the steels under investigation in buffer solution pH 5.5 is completely equivalent to the behaviour in stronger acidic environments (pH 3).
    Notes: Für höherfeste Röhrenstähle (Rp0,2 430 bis 700 Nmm-2) besteht in schwach sauren (pH 5,5) sulfidhaltigen Angriffsmitteln eine kritische mechanische Grenzspannung αkr ≈ 60% Rp0,2, oberhalb derer H-induzierte Spannungsrißkorrosion (HSCC) erfolgt. Dieser Wert ist von den mechanischen Kennwerten der Werkstoffe unabhängig. αkr nimmt mit abnehmendem pH ab (pH 3: s̰kr ≈ 30% Rp0,2), mit ansteigendem pH zu und wird bei genügend hohem pH mit der Streckgrenze identisch. Der kritischen Grenzspannung αkr in Pufferlösung pH 5,5 entspricht ein zugspannungsabhängiges kritisches Grenzpotential UHSCC für das Auftreten von HSCC, das bei α = 60% Rp0,2, zwischen UH = - 0,42 und - 0,55 V liegt.Bei Potentialen negativer als ein kathodisches kritisches Grenzpotential zwischen UH = - 0,8 und - 1,0 V tritt wahrscheinlich infolge von Deckschichtbildung oder Wandalkalisierung keine HSCC mehr auf. Dieses Grenzpotential wird mit abnehmendem pH zu positiveren Potentialen verschoben und existiert in sauren Medien nicht. Bei anodischer Polarisation auf Potentiale positiver als das Ruhepotential UR erfolgt abtragende Korrosion, die Proben versagen durch Gewaltbruch infolge Querschnittsverminderung.Die Anfälligkeit für HSCC ist stark temperaturabhängig mit einem Maximum bei Raumtemperatur.Auch für das Auftreten von Längsrissen infolge H-induzierter Korrosion (HIC) besteht ein kritisches Potential UHIC 〉 UHSCC. Zwischen beiden kritischen Potentialen besteht ebenso wie zwischen s̰kr und UHIC kein Zusammenhang. Aus dem Auftreten von HIC in einem Werkstoff kann nicht auf die Anfälligkeit oder Beständigkeit für HSCC geschlossen werden.Höherfeste Stähle mit Streckgrenzen bis 700 Nmm-2 haben keine höhere Anfälligkeit für HSCC als Stähle mit niedrigerer Festigkeit.Das Verhalten der Werkstoffe in sulfidhaltigen Lösungen von pH 5,5 entspricht grundsätzlich dem in stärker sauren Lösungen von pH 3.
    Additional Material: 11 Ill.
    Type of Medium: Electronic Resource
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  • 14
    ISSN: 0947-5117
    Keywords: Chemistry ; Polymer and Materials Science
    Source: Wiley InterScience Backfile Collection 1832-2000
    Topics: Mechanical Engineering, Materials Science, Production Engineering, Mining and Metallurgy, Traffic Engineering, Precision Mechanics
    Description / Table of Contents: Strain-induced corrosion phenomenaWhen investigating stress corrosion cracking phenomena in the past, application of a static load σ played a major role in the performance of experiments. A further influencing factor, to which until now was payed less attention, is the strain ∊ caused by a mechanical stress. Increasing attention is payed also to the variations with time of these influencing factors, \documentclass{article}\pagestyle{empty}\begin{document}$ \dot \sigma $\end{document} and \documentclass{article}\pagestyle{empty}\begin{document}$ {\dot \varepsilon }$\end{document}. A strain, induced by a load may have the following effects: (i) break-up of a protective layer and/or (ii) mechanical stimulation of anodic metal dissolution. Both types of failures are discussed. The type of failure (i) is referred to as stress-induced, the type of failure (ii) as strain-induced corrosion.The authors discuss the question, whether type of failure (ii) is always involved in stress corrosion cracking. For some corroding systems, this question can clearly be answered in the negative, while in numerous systems the occurrence of stress corrosion cracking is markedly influenced by the strain rate. The relevant systems are described in detail. Essential for the authors' considerations is the existence of an upper and lower critical strain rate for the occurrence of stress corrosion cracking. Transition from strain-induced stress corrosion cracking to corrosion fatigue is given with relatively high upper critical strain rates.From the influence of strain rate upon stress corrosion cracking, conclusions are derived for the application of test methods for detecting susceptibility of metallic materials to stress corrosion cracking.
    Notes: Bei der Untersuchung der Spannungsrißkorrosion standen bisher statische Belastungen σ im Vordergrund. Eine weitere Einflußgröße, die bisher weniger beachtet wurde, ist die durch eine mechanische Spannung erzeugte Dehnung ∊. Zunehmend werden auch den zeitlichen Änderungen dieser Einflußgrößen, \documentclass{article}\pagestyle{empty}\begin{document}$ \dot \sigma $\end{document} und \documentclass{article}\pagestyle{empty}\begin{document}$ {\dot \varepsilon }$\end{document}, Beachtung geschenkt. Eine durch Aufbringen einer Last erzeugte Dehnung kann zwei Wirkungen haben: (i) Aufreißen von Schutzschichten und/oder (ii) mechanische Stimulation der anodischen Metallauflösung. Beide Schadenstypen werden erörtert. Der Schadenstyp (i) wird als spannungsinduzierte, der Schadenstyp (ii) als dehnungsinduzierte Korrosion bezeichnet.Es wird untersucht, ob bei der Spannungsrißkorrosion der Schadenstyp (ii) stets beteiligt ist. Für einige Systeme ist diese Frage mit Sicherheit zu verneinen, bei zahlreichen Systemen hat jedoch die Dehngeschwindigkeit einen Einfluß auf das Auftreten von Spannungsrißkorrosion. Die jeweiligen Systeme werden näher beschrieben. Wesentlich für die aufgestellten Betrachtungen ist die Einführung einer unteren und oberen kritischen Dehngeschwindigkeit für das Auftreten von Spannungsrißkorrosion. Übergänge von dehnungsinduzierter Spannungsrißkorrosion zur Schwingungsrißkorrosion liegen bei sehr hohen unteren kritischen Dehngeschwindigkeiten vor.Aus dem Einfluß der Dehnung auf die Spannungsrißkorrosion ergeben sich Folgerungen für die Anwendung von Prüfverfahren zum Erkennen einer Anfälligkeit metallischer Werkstoffe für Spannungsrißkorrosion.
    Additional Material: 14 Ill.
    Type of Medium: Electronic Resource
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  • 15
    ISSN: 0947-5117
    Keywords: Chemistry ; Polymer and Materials Science
    Source: Wiley InterScience Backfile Collection 1832-2000
    Topics: Mechanical Engineering, Materials Science, Production Engineering, Mining and Metallurgy, Traffic Engineering, Precision Mechanics
    Type of Medium: Electronic Resource
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  • 16
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    Weinheim [u.a.] : Wiley-Blackwell
    Materials and Corrosion/Werkstoffe und Korrosion 29 (1978), S. 321-325 
    ISSN: 0947-5117
    Keywords: Chemistry ; Polymer and Materials Science
    Source: Wiley InterScience Backfile Collection 1832-2000
    Topics: Mechanical Engineering, Materials Science, Production Engineering, Mining and Metallurgy, Traffic Engineering, Precision Mechanics
    Description / Table of Contents: Intergranular corrosion of ferritic 17% chromium stainless steels after heat-treatment in the 500 °C temperature rangeAfter stabilizing heat-treatment at 750°C, the non-stabilized, ferritic 17% chromium stainless steel Mat.-Nr. 1.4016 (X8Cr17) still contains a sufficient high concentration of carbon dissolved in solid solution, that after heat-treatment in the 500 °C temperature range carbides rich in chromium of the M23C6-type are precipitated, causing a relatively weak pronounced susceptibility of the steel to intergranular attack. The susceptibility to this type of attack can be detected by testing specimens in the sulfuric acid-copper sulfate-test with increased concentration of sulfuric acid as compared with the DIN standard 50914, followed by metallografic examination of the specimens.The susceptibility to intergranular corrosion of the material investigated occurring after heat-treatment in the low temperature range, which until now is unknown, is described in terms of a Rollason-diagram as it is commonly used for austenitic chromium-nickel stainless steels.As it is to be expected, the stabilized 17% chromium steels Mat. No. 1.4510 (X8CrTi17), 1.4511 (X8CrNb17) and 1.4523 (X8CrMoTi17) are resistant to intergranular corrosion after heat-treatment at low temperatures.
    Notes: Der unstabilisierte, ferritische Chromstahl Werkstoff-Nr. 1.4016 (X8Cr17) enthält nach Stabilglühen bei 750 °C noch so viel Kohlenstoff im α-Mischkristall gelöst, daß dieser nach Glühen im Temperaturbereich um 500°C als chromreiches Karbid der Art M23C6 ausgeschieden werden und eine, allerdings nur schwach ausgeprägte, Anfälligkeit für interkristalline Korrosion verursachen kann. Diese kann durch Prüfung im Strauß-Test mit erhöhter Schwefelsäurekonzentration der Prüflösung und anschließende metallografische Untersuchung der Proben erkannt werden.Die bisher nicht bekannte Kornzerfallsanfälligkeit des untersuchten Werkstoffes nach Glühen bei tieferen Temperaturen wird durch ein Kornzerfalls-Diagramm (Rollason-Diagramm), wie es in gleicher Weise auch für austenitische Chrom-Nickel-Stähle üblicherweise verwendet wird, beschrieben.Die stabilisierten Werkstoffe Nr. 1.4510 (X8CrTi17), 1.4511 (X8CrNb 17) und 1.4523 (X8CrMoTi17) sind erwartungsgemäß nach Glühen im untersuchten Temperaturbereich gegen interkristalline Korrosion beständig.
    Additional Material: 6 Ill.
    Type of Medium: Electronic Resource
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  • 17
    Electronic Resource
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    Weinheim [u.a.] : Wiley-Blackwell
    Materials and Corrosion/Werkstoffe und Korrosion 34 (1983), S. 152-153 
    ISSN: 0947-5117
    Keywords: Chemistry ; Polymer and Materials Science
    Source: Wiley InterScience Backfile Collection 1832-2000
    Topics: Mechanical Engineering, Materials Science, Production Engineering, Mining and Metallurgy, Traffic Engineering, Precision Mechanics
    Type of Medium: Electronic Resource
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  • 18
    Electronic Resource
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    Weinheim [u.a.] : Wiley-Blackwell
    Materials and Corrosion/Werkstoffe und Korrosion 35 (1984), S. 254-265 
    ISSN: 0947-5117
    Keywords: Chemistry ; Polymer and Materials Science
    Source: Wiley InterScience Backfile Collection 1832-2000
    Topics: Mechanical Engineering, Materials Science, Production Engineering, Mining and Metallurgy, Traffic Engineering, Precision Mechanics
    Description / Table of Contents: Critical values of Influencing parameters for stress corrosion cracking of austenitic 18 Cr-10 Ni steel in chloride solutionsIn critical systems “material and corrosive environment”, stress corrosion cracking can only occur with the stress exceeding critical values (“classical” systems of SCC) or the strain rate being within a critical range (“non-classical” systems of SCC) and, furthermore, with certain parameters of the critical system, especially potential, temperature and concentration of the specific corrosive medium being present in the environment, also exceeding critical values.Based on hints given in the literature and on own investigations, the present knowledge about critical values of the influencing parameters mentioned above, is described. Above all is shown by open-circuit corrosion experiments that for stress corrosion cracking to occur with the critical system 304 SS/boiling 42% MgCl2, a threshold stress does exist at very low stress levels of about 50 Nmm-2. This low threshold stress can only be found when residual compressive or tensile stresses are completely avoided in the unaxially loaded tensile specimens used for the experiments. The experimental results are also influenced by the chemistry of the corrosive medium. A MgCl2 solution already boiling for a longer time is less aggressive than a just prepared solution.In isothermal exposure tests performed with U-bend specimens showing a triple phase boundary material/aggressive medium (CaCl2 solutions of various concentrations)/air, a critical threshold temperature below which no SCC occurs was found. This critical temperature does not depend on the chloride concentration over a broad concentration range between 1 and 100 g/l chloride ions and runs between 40 and 45 °C. This critical temperature was found somewhat lower than that measured when investigating SCC with ground flat specimens in diluted NaCl (0.1 g/l chloride ions). For U-bend specimens with triple phase boundary, the critical temperature for SCC to occur increases when lowering the chloride concentration (0.1 g/l Chloride ions) but decreases slightly at increasing concentrations.The system parameters potential and temperature influence each other and their value depends furthermore on the alloy composition of the austenitic CrNi steels, i. e. on the chemical resistant properties of these materials.
    Notes: An kritischen Systemen “Werkstoff und Korrosionsmedium” tritt Spannungsrißkorrosion nur auf, wenn kritische Werte der Zugspannung (klassische Systeme der Spannungsrißkorrosion) überschritten worden oder die Dehnrate in einem kritischen Bereich liegt (nichtklassische Systeme der Spannungsrißkorrosion) und ferner für bestimmte Systemparameter, vor allem für Potential, Temperatur sowie Konzentration des spezifisch wirkenden Angriffsmittels im Korrosionsmedium, kritische Werte überschritten werden.Anhand von Literaturhinweisen sowie nach eigenen Untersuchungen wird der Stand der Kenntnisse über kritische Werte der genannten Einflußgrößen, die für Systeme 18 Cr-10 Ni-Stahl/Chloridlösungen überschritten werden müssen, beschrieben. Hierbei wurde durch außenstromlose Versuche vor allem gezeigt, daß im System Werkstoff Nr. 1.4301/42%ige siedende Magnesiumchlorid-Lösung eine Grenzspannung bei sehr niedrigen Spannungen um 50 N mm-2 besteht, die nur bei völligem Vermeiden von Zug- oder Druckeigenspannungen in den für die Versuche verwendeten einachsig gespannten Rundzugproben erkannt wird. Die Versuchsergebnisse werden auch vom Chemismus des korrosiven Mediums beeinflußt. Eine über eine längere Zeitdauer siedende Magnesiumchlorid-Lösung ist weniger aggressiv als eine frisch angesetzte Lösung.Bei Vorliegen von Dreiphasengrenzen Werkstoff/Angriffsmittel (Kalziumchlorid-Lösungen unterschiedlicher Konzentrationen)/Luft, an denen Inkrusten entstehen können, wurde in isothermen Auslagerversuchen an Bügelproben, die durch eine zeitlich konstante Dehnung beansprucht werden, eine kritische Grenztemperatur, unterhalb derer keine Spannungsrißkorrosion auftritt, gefunden. Sie ist über einen weiten Bereich der Chloridkonzentration (1 bis 100 g l-1 Chlorid Ionen) von der Chloridkonzentration des Angriffsmittels unabhängig und liegt zwischen 40 und 45 °C. Diese Grenztemperatur liegt etwas niedriger als diejenige, die bei Untersuchung geschliffener Flachproben in verdünnter (0,1 g 1-1) Natriumchlorid-Lösung an anderer Stelle gefunden wurde. Zu niedrigeren Chloridkonzentrationen steigt bei Untersuchungen an Proben mit zeitlich konstanter Dehnung und Vorliegen von Dreiphasengrenzen die Grenztemperatur an (0,1 gl-1 Chlorid-Ionen: 65 °C), zu höheren Konzentrationen nimmt sie etwas ab.Die Systemparameter Potential und Temperatur beeinflussen sich unter bestimmten Bedingungen gegenseitig, ihre Lage hängt ferner von der Legierungszusammensetzung der austenitischen Chrom-Nikkel-Stähle, d. h. von deren chemischer Beständigkeit ab.
    Additional Material: 18 Ill.
    Type of Medium: Electronic Resource
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  • 19
    Electronic Resource
    Electronic Resource
    Weinheim [u.a.] : Wiley-Blackwell
    Materials and Corrosion/Werkstoffe und Korrosion 33 (1982), S. 334-340 
    ISSN: 0947-5117
    Keywords: Chemistry ; Polymer and Materials Science
    Source: Wiley InterScience Backfile Collection 1832-2000
    Topics: Mechanical Engineering, Materials Science, Production Engineering, Mining and Metallurgy, Traffic Engineering, Precision Mechanics
    Description / Table of Contents: The Influence of SO2, H2S and CO on Pitting Corrosion of Austenitic Chromium-Nickel Stainless Steels with up to 4 wt. % Molybdenum in 1 M NaClActive corrosion of chromium-nickel stainless steel X 5 CrNi 189 (AISI 304) in H2SO4 is stimulated by H2S as well as by SO2 (extension of the potential range of active corrosion, increase of the maximum corrosion rate in the active state and of the passivation current density), but is inhibited by CO (decrease of both maximum active corrosion rate and passivation current density).It is investigated whether likewise stimulating and inhibiting effects are valid also in case of pitting corrosion of austenitic stainless steels with molybdenum contents ranging from about zero (material no. 1.4301) to 4 wt. % (material no. 1.4449), tested in 1 M NaCl (ambient temperature) saturated with the gases mentioned above.The pitting corrosion behaviour of the materials investigated is judged by their pitting potentials measured by potentiostatically controlled experiments (testing time 24 hrs). The pitting potentials are compared with those measured in 1 M NaCl, N2-bubbled.Pitting corrosion is stimulated by SO2, CO and H2S, with the stimulating efficacy increasing in the sequence given before. No stimulation is found only in 1 M NaCl, SO2-bubbled,-with the highest Mocontent. In all other cases, stimulation of pitting corrosion increases with increasing Mo-content of the stainless steels. In coarse approximation, the critical limiting potentials of stable pitting in 1 M NaCl, bubbled with H2S, SO2 CO, correspond to the critical potentials of repassivating pitting corrosion found in N2-bubbled 1 M NaCl.The chemical reactions and reaction products of SO2 in aqueous solution are discussed. The nature of the stimulating component of the corrosive medium is not quite clear. The stimulating effects of SO2 or one of its reaction products and of H2S on pitting are in keeping with their stimulating effect on active corrosion of the steels investigated. The stimulating effect of CO, however, is in contradiction to the results expected and cannot be explained.
    Notes: Die Aktivkorrosion von nichtrostendem Chrom-Nickel-Stahl X 5 CrNi 18 9 (Werkstoff Nr. 1.4301) in Schwefelsäure wird durch Schwefeldioxid sowie Schwefelwasserstoff stimuliert (Erweiterung des Potentialbereichs der Aktivkorrosion, Erhöhung der maximalen Korrosionsgeschwindigkeit im Aktivzustand und Erhöhung der Passivierungsstromdichte), durch Kohlenmonoxid aber inhibiert (Erniedrigung der maximalen Korrosionsgeschwindigkeit sowie der Passivierungsstromdichte). Es wird untersucht, ob gleichartige inhibierende und stimulierende Einflüsse auch bei der Lochkorrosion nichtrostender austenitischer Stähle mit Molybdängehalten von etwa Null (Werkstoff Nr. 1.4301) bis 4 Massen-% (Werkstoff Nr. 1.4449) in 1 M Nairiumchlorid-Lösung (Raumtemperatur), die mit den genannten Gasen gesättigt ist, wirksam sind. Das Lochkorrosionsverhalten der Werkstoffe wurde durch die Lage des Lochfraßpotentials, ermittelt durch potentiostatische Halteversuche (chronopotentiostatische Versuche), Versuchsdauer 24 h, beurteilt. Die gemessenen Lochfraßpotentiale werden mit denen verglichen, die in stickstoffdurchspülter 1 M Natriumchlorid-Lösung erhalten wurden.Schwefeldioxid, Kohlenmonoxid und Schwefelwasserstoff stimulieren die Lochkorrosion, die stimulierende Wirkung nimmt in der genannten Reihenfolge der Gase zu. Die Stimulation versagt lediglich in schwefeldioxidhaltiger Natriumchlorid-Lösung bei sehr hohen Molybdängehalten. In allen übrigen Fällen nimmt die Stimulation der Lochkorrosion mit ansteigendem Molybdängehalt der Werkstoffe zu. In grober Näherung entsprechen die Grenzpotentiale der stabilen Lochkorrosion in 1 M Natriumchlorid-Lösung in Gegenwart der untersuchten Spülgase denen der repassivierbaren Lochkorrosion an den Schnitt- oder Walzflächen von Blechproben, die in stickstoffdurchspülter Lösung gemessen wurden.Die in schwefeldioxidhaltiger Lösung möglichen Umwandlungsreaktionen von SO2 werden erörtert. Die eigentlich stimulierende Komponente des Angriffsmittels erscheint unklar. Die stimulierende Wirkung von SO2 bzw. eines Umwandlungsproduktes als auch die von H2S sind mit der Beeinflussung des Korrosionsverhaltens im Aktivzustand im Einklang. Die stimulierende Wirkung von CO widerspricht den Erwartungen und kann nicht gedeutet werden.
    Additional Material: 4 Ill.
    Type of Medium: Electronic Resource
    Location Call Number Expected Availability
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  • 20
    Electronic Resource
    Electronic Resource
    Weinheim [u.a.] : Wiley-Blackwell
    Materials and Corrosion/Werkstoffe und Korrosion 42 (1991), S. 128-138 
    ISSN: 0947-5117
    Keywords: Chemistry ; Polymer and Materials Science
    Source: Wiley InterScience Backfile Collection 1832-2000
    Topics: Mechanical Engineering, Materials Science, Production Engineering, Mining and Metallurgy, Traffic Engineering, Precision Mechanics
    Description / Table of Contents: Effect of potential on corrosion of Mo-free and Mo-bearing steels in solutions of calcium nitrate and sodium hydroxideThe effect of potential on the corrosion behaviour of three low alloy steels with different carbon and molybdenum contents (0.08 C, 0.01 Mo; 0.08 C, 0.98 Mo; 0.18 C, 1.10 Mo) was investigated in boiling 60 wt.% Ca(NO3)2 solution (DIN 50 915) and in boiling concentrated NaOH solutions (20 and 35 wt.% NaOH) by potentiodynamic and chronopotentiostatic polarization measurements (i/E curves) and chronopotentiostatic mass loss measurements (corrosion rate v vs. potential E curves).In Ca(NO3)2 solution, i/E measurements give no information about the effect of potential on the anodic dissolution. For the materials investigated, v/E measurements indicate the existence of potential ranges with pronounced differences of the corrosion response.It can be differentiated between active, passive, and transpassive ranges, and also a potential range of secondary passivity was established. Transpassivity and secondary passivity are markedly pronounced with the molybdenum bearing steels but not with the steel free from molybdenum. There are no hints to the occurrence of intergranular attack in the specimens which are free from of internal and external mechanical stresses, whereas such hints could be derived from the shape of the i/E curves. Nevertheless, under mechanical stresses (constant load, CERT conditions) the materials are susceptible to intergranular SCC. The conception that intergranular SCC of low alloy steels in Ca(NO3)2 solution is connected with a break-through potential of grain boundary corrosion and hence is to be interpreted as an intergranular attack which, under mechanical stresses, runs in a modified form as SCC with intergranular crack path, cannot be maintained in such general terms.A pronounced active/passive behaviour is observed in NaOH. The effect of potential on anodic metal dissolution which is derived from v/E curve is also established by i/E measurements. For molybdenum bearing steels, the active potential range is somewhat extended to more positive potentials. Manifestations of localized attack, e.g., intergranular corrosion, do not occur. From the investigations, no hints to the cause of the deterioration of the resistance to intergranular SCC in caustic solutions by molybdenum can be derived.
    Notes: Die Potentialabhängigkeit der Korrosion von drei unlegierten Stählen mit unterschiedlichen Gehalten an Kohlenstoff und Molybdän (0,08 C, 0,01 Mo; 0,08 C, 0,98 Mo; 0,18 C, 1,10 Mo) wurde in siedender 60% iger Calciumnitrat-Lösung nach DIN 50 915 sowie in siedenden konzentrierten Lösungen von Natriumhydroxid (20 und 35% NaOH) durch potentiodynamische und chronopotentiostatische Polarisationsmessungen (i/U-Kurven) und chronopotentiostatische Halteversuche (v/U-Kurven) untersucht.i/U-Messungen in Calciumnitrat-Lösung geben keine Informationen über den Einfluß des Potentials auf die anodische Auflösung. v/U-Messungen zeigen für die untersuchten Werkstoffe Potentialbereiche mit deutlich unterschiedlichem Korrosionsverhalten. Im einzelnen kann man Aktiv-, Passiv- und Transpassivbereiche sowie einen Bereich der Sekundärpassivität unterscheiden. Transpassivbereich und Sekundärpassivität sind bei den molybdänhaltigen Werkstoffen, nicht aber bei dem molybdänfreien Stahl stark ausgeprägt. Hinweise auf Erscheinungsformen der interkristallinen Korrosion an den spannungsfreien Proben finden sich nicht, obwohl solche Hinweise aus den i/U-Kurven entnommen werden könnten. Dennoch sind die Werkstoffe bei Versuchen mit zeitlich konstanter Kraft bzw. bei CERT-Versuchen für interkristalline Spannungsrißkorrosion anfällig. Bisher bestand die Auffassung, daß die interkristalline Spannungsrißkorrosion von Stählen in Calciumnitrat-Lösung mit der Ausbildung eines zugspannungsabhängigen Grenzpotentials der interkristallinen Korrosion verbunden ist. Sie könnte daher als eine bei Vorliegen von mechanischen Spannungen modifiziert ablaufende interkristalline Korrosion verstanden werden. Diese Auffassung ist nach den vorgelegten Untersuchungsergebnissen nicht allgemein gültig.In Natronlauge liegt ausgeprägtes Aktiv/Passiv-Verhalten vor. Die Potentialabhängigkeit der anodischen Metallauflösung, die durch Messen von v/U-Kurven gefunden wird, kann auch aus nichtstationären i/U-Kurven erkannt werden. Durch Molybdän wird der Aktivbereich zu positiveren Potentialen hin erweitert. Erscheinungsformen der selektiven Korrosion, z. B. interkristalline Korrosion, werden nicht gefunden. Aus den Untersuchungen ergibt sich kein Hinweis auf die Ursache der verminderten Beständigkeit molybdänhaltiger Stähle gegen interkristalline Spannungsrißkorrosion in Natronlauge.
    Additional Material: 11 Ill.
    Type of Medium: Electronic Resource
    Location Call Number Expected Availability
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