ALBERT

Notes: Zusammenfassung Es wird gezeigt, da\ in dispersen Systemen eine untere Grenze fÜr die Teilchengrö\e existiert. Diese Grenze wird durch folgende Gleichung gegeben: R1im=2a λ/(p-p)(1033-λ) Aus diesem Grunde kann man die qualitative kolloide Alterung und Stabilisation aufklären.

Notes: Zusammenfassung 1. Es wurden quantitativ mit der Burtonschen U-Rohr-Methode die Ladungserscheinungen verfolgt, die bei der unregelmä\igen Reihe aus Eisenoxydsol + KH2PO4 auftreten. Nachdem die Ladung anfangs etwas zugenommen hatte, vermindert sich bald das ξ-Potential. Beim kritischen Potential beginnt die Flockung, die Peptisation durch weiteren Phosphatzusatz bewirkt eine negative Aufladung, die durch noch grö\ere Koagulatormengen wieder abnimmt. 2. Das kritische Potential wurde genau festgestellt, indem als solches jene Ladung bezeichnet wurde, bei welcher sich nach dem Zentrifugieren eben eine Verminderung des Eisenoxydgehaltes des Soles feststellen lie\. 3. Wasserstoff- und Hydroxylionen, die durch das KH2PO4 in das Sol gebracht worden sind, beeinflussen den Flockungsverlauf nicht. 4. Es wurde der Austausch von Chlorion gegen Phosphation bei der untersuchten unregelmä\igen Reihe quantitativ verfolgt. Bis zur Entladung des positiven Eisenoxydsoles wird kontinuierlich Chlorion an das Ultrafiltrat abgegeben; die abgegebene Chlorionenmenge bleibt dann konstant. DafÜr sind äquivalente Mengen Phosphation bis zur Entladung ausgetauscht worden. Bei weiterem Phosphatzusatz werden immer mehr Phosphationen adsorbiert, bis das Sol die maximale negative Ladung erlangt hat. Dann werden die adsorbierten Phosphatmengen konstant.

Notes: Zusammenfassung Als Fortsetzung der vorhergehenden Arbeit wird aus der Theorie von Mie zunächst die Strahlung eines einzelnen Teilchens unter verschiedenen Verhältnissen wie verschiedenen Diametern, Brechungsindex, Wellenlänge des einfallenden Lichtes und verschiedenen Richtungen im Raum abgeleitet. Tabellen und Kurven werden angegeben, die in gewissen Grenzen eine einfache Berechnung der Strahlung unter diesen verschiedenen Verhältnissen ermöglichen. Das Aussehen des Strahlungsdiagramms, das die Verteilung im Raum angibt, wird für verschiedene Teilchendiameter behandelt, und gewisse Möglichkeiten, die Teilchengröße in einem Sol zu bestimmen, werden aufgezeigt. Das Zusammenwirken einer größeren Anzahl von Teilchen wie in einer kolloiden Lösung wird berechnet, und ein Ausdruck für den Verlauf der Nephelometriekurve abgeleitet. Schließlich wird das Gültigkeitsgebiet des Beer'schen Gesetzes besprochen und eine gewöhnliche Fehlerquelle der üblichen Meßmethoden nachgewiesen, dessen quantitative Berechnung durch die obenstehenden Ableitungen möglich ist.

Notes: Zusammenfassung Die Geschwindigkeit der Wasserfiltration durch Membranen (drei Sorten von Pergamentpapier und trockene Kollodiummembran) ist nicht proportional dem Druck, unter dem die Filtration stattfindet, wenn dieser Druck kleiner als 100 cm der Wassersäule ist. Das Verhältnis Geschwindigkeit/Druck verkleinert sich mit dem Druck, bis unter einem bestimmten Druck, der als Membranwiderstand bezeichnet wird, keine Filtration stattfinden kann. Ist S die Filtrationsgeschwindigkeit, P der Druck, m der Membranwiderstand, so ist S=K(P-m), wo K eine Konstante ist. Der Membranwiderstand vergrößert sich mit der Verkleinerung des Porendurchmessers, scheint aber von der Membrandicke beinahe unabhängig zu sein. Diese Tatsache ist wahrscheinlich dadurch zu erklären, daß sich alle Wassermoleküle innerhalb der Membran unter der Einwirkung der molekularen Anziehung der Porenwände befinden, so daß eine Kraft nötig ist, um diese Anziehung bei der Filtration zu überwinden.

Notes: Schlußfolgerungen Für die Anwendung der deformationsmechanischen Zustandsgleichung muß man ein umfangreiches und einwandfreies Versuchsmaterial sammeln, aus dem die Konstanten bestimmt werden können. Der Zugversuch gibt nur dann zuverlässige Resultate, wenn die Deformationsgeschwindigkeit hinreichend klein ist und die Probekörper so dimensioniert sind, daß der einachsige Spannungszustand annähernd verwirklicht wird. Nur Meßresultate an Filmen fast gleicher Dicke lassen sich direkt vergleichen. Außer der Vorgeschichte der Filme ist der Reifungszustand der Lösungen wohl zu beachten. Der-Einfluß eines Weichhalters ist von seinem Gelatinierungsvermögen (Polarität) und der Raumerfüllung abhängig. Die Harze lassen sich durch Verträglichkeitskurven charakterisieren. Außer Reißfestigkeit und Dehnbarkeit ist die spezifische Formänderungsenergie, als Integral der Belastungsdehnungskurve definiert, ein wichtiges Kennzeichen fär den Film.

Notes: Zusammenfassung Es wird gezeigt, daß sich die Viskositätsverhältnisse von öl- und Standölfarben hinreichend genau durch zwei, allenfalls drei Konstanten wiedergeben lassen, die sich aus der im praktisch wichtigen ölbereich geltenden Beziehung: V-V0=cpn ergeben und aus den Bestimmungen mit zwei ölgehalten berechnet werden können. über dies ist es mglich, aus diesen Konstanten einen für die ölfarbe und die mit ihr ausgeführten Anstriche kritischen ölgehalt zu berechnen.

Notes: Zusammenfassung Im Anschluß an die Arbeit von A. Hochloff [Kolloid-Z.63, 364 (1932)] werden weitere Resultate über eine elastometrische Quellungsmethode zur Diagnose gynäkologischer Erkrankungen mitgeteilt. Die vervollkommnete Methode ist empfindlicher als die Blutsenkungsreaktion.

Notes: Zusammenfassung Lösungen von Crepe-Kautschuk in Toluol von 0,08–1,77 Proz. Konzentration sind „nicht-Newton'sche FlÜssigkeiten“, d. h. sie gehorchen nicht dem Poiseuille'schen Gesetz. Ihre „Konsistenzkurven“, d. h. Schubgeschwindigkeit-Schubspannungs-Diagramme, sind „Ostwald-Kurven“, d. h. sie zeigen die von Wo. Ostwald bei FlÜssigkeiten mit „Strukturviskosität“ nachgewiesene Form. Als weitere EigentÜmlichkeit kommt aber hinzu, da\ es eine untere Grenze des nicht-Newton'schen Verhaltens gibt. Unter dieser Grenze verhalten sich die Lösungen newtonisch. Es wird gezeigt, da\ die Versuchsmessungen so aufgetragen werden können, da\ die Kurven unabhängig von den Dimensionen des Viskositätsapparates sind. Die relative Viskosität erweist sich als temperaturunabhängig. Als Resultat der Untersuchung ergibt sich, da\ die in der Lösung suspendierten Kautschukteilchen ungeordnete Aggregate sind, die aber von verhältnismä\ig starken Kohäsionskräften zusammengehalten werden. Das Phänomen des nicht-Newton'schen Flie\ens kann nicht aufdie Strömungsorientierung der Teilchen zurÜckgefÜhrt werden.

Notes: Zusammenfassung 1. Voraussetzung fÜr die Trennung eines Pulvergemisches AB durch SchÜtteln mit zwei miteinander nicht mischbaren FlÜssigkeiten ist ein genÜgend gro\er „Benetzungsunterschied beider Pulver“. 2. Falls derselbe gar nicht oder nur in unzureichendem Ma\e vorhanden ist, kann der Benetzungsunterschied durch selektive Sammleradsorption so verstärkt werden, da\ es zur Entmischung des Gemisches kommt. 3. Das Pulverpaar Kohle/Quarz lä\t sich durch SchÜtteln mit Benzol und Wasser wegen des natÜrlich vorhandenen Benetzungsunterschiedes entmischen. Die Entmischung kann durch Zugabe von Kristallviolett nicht aufgehoben werden. Dagegen lä\t sich die Entmischung des Pulverpaares Kohle/Marmor durch Zugabe von Tuchrot C-Lösung erreichen. 4. Die Entmischungsbedingung des Pulverpaares Freiberger Bleiglanz/Clausthaler Zinkblende sind vom Alter des Pulvergemisches abhängig, da der Benetzungsunterschied AB mit dem Altern desselben infolge Oxydation geringer wird. Die Entmischung des Pulverpaares erfolgt bei jungen Pulvern ohne weiteres, bei gealterten lä\t sie sich durch selektive Sammleradsorption erreichen. 5. Pulverpaare verschiedener blei- und zinkhaltiger Pulver lassen sich wie das Pulverpaar Bleiglanz/Zinkblende durch Zugabe von Kaliumäthylxanthogenat entmischen. Quecksilberhaltige Pulver werden wie gewisse bleihaltige durch Kaliumäthylxanthogenat stark hydrophobiert. 6. Das Pulverpaar Zinkblende/Marmor kann erst nach Zugabe von Kupfersulfat durch Kaliumäthylxanthogenat entmischt werden. Ursache der Aktivierung der Zinkblende ist die irreversible Adsorption der Kupferionen, die ihrerseits die Xanthogenationen gerichtet adsorbieren.

Notes: Zusammenfassung Es wird eine photographische Methode für die Bestimmung der Größe, der Ladung und der Konzentration der Tröpfchen in einem Nebel beschrieben. Die Methode ist nur bei Tröpfchen anwendbar, deren Radius größer als 0,3Μ ist. Als Beispiele für die Anwendung der Methode ist die Verteilung der Tröpfchen eines kondensierten bzw. dispergierten ölnebels nach ihrer Größe und die Ladungen in einem durch ultraviolette Strahlen aufgeladenen Nebel in Beziehung zur Tröpfchengröße angegeben.

Notes: Zusammenfassung 1. Es werden Bestimmungen von Löslichkeit und Adsorption von Pikrinsäure und Benzoesäure in Gemischen der Lösungsmittel Wasser, Äthylalkohol, Chloroform, Azeton, Äther, Nitrobenzol, Toluol, Benzol und Tetrachlorkohlenstoff beschrieben. 2. Im allgemeinen verlaufen die Kurven der Löslichkeit und der Adsorption antibat. 3. Azeton verhält sich in bezug auf Lösungsvermögen und Adsorption für Pikrinsäure anomal. 4. Es werden Adsorptionskurven von Pikrinsäure in Gemischen verschiedener Alkohole mit Wasser und Benzol aufgestellt. 5. Aus einem Vergleich dieser Kurven mit den entsprechenden Löslichkeitskurven geht hervor, daß bei der Adsorption eine assoziierte polare Flüssigkeit wie Wasser die entscheidende Rolle spielt.

Notes: Zusammenfassung Die in der ersten Mitteilung „Schubspannungsverteilung im Querschnitt einer Schraubenfeder“ für eine zum Ringwulst gedrillte Schraubenwindung kleiner Steigung aufgestellten Differentialgleichungen für die Spannungen und ihre näherungsweise Integration in erster und zweiter Ordnung werden auf den Fall eines Ringstabs mit elliptischem und mit rechteckigem Querschnitt angewandt. Dabei wird, statt mit der Querschnittsverwölbung selbst zu rechnen, von einer Spannungsfunktion Gebrauch gemacht. Es wird bewiesen, daß für einen Ringstab mit beliebigem Querschnitt, der aber eine Symmetrieachse parallel zur Ringstabachse besitzt, die Korrektion des Drillungsmomentes in erster (und jeder ungeraden) Ordnung verschwindet. In der Anwendung auf Schraubenfedern mit rechteckigem Querschnitt werden der Zusammenhang zwischen Federverlängerung und Zugkraft und die Frage der größten Schubspannung be trachtet.

Notes: Zusammenfassung Auf Grund der Kirchhoffschen Theorie der freien Strahlen werden die Strömungen durch verschiedene Gitteranordnungen aus ebenen Platten, wie sie besonders bei Kreiselrädern im Kavitationsgebiet auftreten, berechnet. Durch Versuche wird gezeigt, daß diese theoretischen Ergebnisse die Verhältnisse beim Ausströmen von Wasser in Luft und daher wahrscheinlich auch bei Kavitation in den meisten Fällen recht gut wiedergegeben. Weiterhin geben die Versuche aber auch ein Bild von den Abweichungen der wirklichen Strömung von der theoretischen beim Ausströmen von Luft in Luft (bzw. von Wasser in Wasser ohne Kavitation). Diese Abweichungen lassen sich qualitativ durch die Vermischungsvorgänge zwischen den Strahlen und den Totwassergebieten erklären. Kaiser Wilhelm-Institut für Strömungsforschung in Göttingen.

Notes: Zusammenfassung I. Es wird unter Benutzung eines nicht linearen Elastizitätsgesetzes eine Formel für die innere Ringspannung angegeben. Die Kurve, die $$\frac{\sigma }{{\tfrac{\gamma }{g}\omega ^2 }}$$ in Abhängigkeit vom AußenhalbmesserR darstellt, wird als „Kennlinie“ bezeichnet. Die Anwendung auf ein Beispiel zeigt, daß der Wert der inneren Ringspannung zwar niedriger liegt, als er sich aus der Grüblerschen Näherungsmethode ergibt, daß aber doch nicht der aus Zugversuchen ermittelte Wert der Zugfestigkeit erreicht wird; Zugversuch und Sprengversuch beanspruchen also den Werkstoff in vollkommen verschiedener Weise. 2. Arbeitet man in der Nähe des Wendepunktes der Kennlinie, so ergibt sich bei Abnutzung der Schleifscheibe ein stärkerer Abfall der inneren Ringspannung als an anderer Stelle der Kennlinie. 3. Vergrößerung des Außenhalbmessers wirkt am stärksten auf die innere Ringspannung, wenn man auf dem Wendepunkt der Kennlinie arbeitet. 4. Für jede BetriebszahlC, welche durch die Formel (4) bestimmt ist, gibt es ein günstigstes Ringverhältnis, bei dem die innere Ringspannung am kleinsten wird. 5. Aus der Kennlinie läßt sich auch entnehmen, um wieviel man die Umdrehungszahl entsprechend der Abnutzung der Schleifscheibe steigern darf. 6. Für die Schleifscheibenabmessungen der Werkstattstechnik, insbesondere für das Gebiet des Rundschliffes und des Freihandschliffes kann zur Ermittlung der inneren Ringspannung genügend genau die vereinfachte Gleichung $$\sigma = \frac{\gamma }{g}\upsilon ^2 \left[ {0,866 - \frac{{0,9II}}{{\frac{I}{{B\frac{\gamma }{g}\upsilon ^2 }} + 0,866}}} \right]$$ benützt werden. 7. Nach Feststellung der Bruchkurve in Abb. 7 ermöglicht die Kenntnis der ElastizitätskonstantenB die Angabe der Höhe der zu erwartenden Bruchspannung und Bruchgeschwindigkeit.

Notes: Zusammenfassung Die kritischen Zustände rotierender Kurbelwellen liegen bei solchen Werten der Winkelgeschwindigkeitω, für welche die periodischen Differential-gleichungen der Bewegung, in denenω als Parameter vorkommt, periodische Lösungen der Periode 2π besitzen. Für die Aufsuchung der kritischenω-Werte geht man folgendermaßen vor: Man ersetzt zunächst die periodischen Koeffizienten der Differentialgleichungen durch ihre Mittelwerte. Dadurch erhält man Differentialgleichungen mit konstanten Koeffizienten. Nach bekannten Methoden ermittelt man als Ausgangsnäherung diejenigenω-Werte, für welche die vereinfachten Gleichungen periodische Lösungen der Periode 2π haben. Diese Ausgangsnäherungen werden dann nach einer Rayleighschen Methode korrigiert. Diese besteht in folgendem: Man sieht die Abweichungen der periodischen Koeffizienten von ihrem Mittelwert, die Abweichungen der kritischenω von der Ausgangsnäherung und die Abweichungen der Lösungen der ursprünglichen Gleichungen von denen der Näherungsgleichungen als klein an, vernachlässigt Glieder höherer Ordnung und bekommt so Gleichungen vom Typus der Gleichungen für erzwungene Schwingungen im Resonanzfalle. Die Bedingungen für die Existenz periodischer Lösungen liefern das Ergebnis, daß die Ausgangsnäherungen für die kritischenω-Werte eine Aufspaltung in zwei benachbarte Werte erfahren. Diese Methode habe ich zur Berechnung der kritischen Zustände für die Kurbelwelle eines Sechszylinderflugmotors angewendet und die Ergebnisse mit den Ergebnissen der klassischen Methode verglichen.

Notes: Zusammenfassung Als Ergebnis dieser Betrachtungen kann ausgesprochen werden, daß die Form des parabolischen Bogens bei Belastungen durch eine Einzelkraft im Scheitel und bei gleichförmig verteilter Belastung bis zu nicht allzu hohen Bögen ziemlich nahe — aber nicht genau — die Bedingung erfüllt, unter allen möglichen Bogenformen bei übereinstimmender Seitenkraft diejenige mit der kleinsten Länge darzustellen. Man kann vermuten, daß ein ähnliches Ergebnis auch für beliebige Belastung des Bogens Geltung hat.

Notes: Zusammenfassung Für stark belastete Schrauben wird eine Optimumsbedingung (höchster Wirkungsgrad) für die Verteilung der Geschwindigkeiten im Schraubenstrahl aufgestellt. Weiterhin wird der Zusammenhang zwischen den Vorgängen im Strahl und im Propeller selbst, insbesondere das Kontraktionsverhältnis untersucht. Die Ergebnisse sind in Schaubildern für die praktische Verwendung zusammengestellt. Für die Rechnungen war vorausgesetzt, daß die gefundene günstigste Verteilung des Schubes zugleich das größte Kontraktionsverhältnis für den betreffenden Propeller ergibt. Um dies zu erreichen, muß die Propellerfläche etwas gewölbt sein. Am Beispiel des drallfreien Strahles wird die Bedeutung dieser Forderung erläutert.

Notes: Zusammenfassung Für das auf Torsion beanspruchte exzentrische Kreisrohr wurden Torsionsfunktionen, Drillungsmoment und größte Schubspannungen auf dem von A. und L. Föppl vorgeschlagenen Wege über nicht isometrische Dipolarkoordinaten bestimmt und zahlenmäßig diskutiert. In Hinsicht auf die von H. M. Macdonald erhaltenen Ergebnisse ist folgendes zu bemerken: Das Drillungsmoment, für das Macdonald nur die drei ersten Glieder der Entwicklung angibt, stimmt mit dem von uns gewonnenen Ausdruck, explizit geschrieben, überein. Bei den Schubspannungen, von denen bei Macdonald gleichfalls nur drei Glieder mitgeteilt sind, bestehen bereits im zweiten Term Abweichungen, die möglicherweise durch Druckfehler entstanden sind. Neben dieser Richtigstellung und der zahlenmäßigen Wiedergabe der Ergebnisse sind in der vorliegenden Mitteilung wesentlich neu die in Gleichung (17″) und (21″) eingeführten KoeffizientenR n, Sn, Tn und die dafür angegebenen einfachen Rekursionsformeln, die eine mühelose Berechnung der Zahlenwerte erst ermöglicht haben.

Notes: Zusammenfassung Die Höhe der Zylindertemperatur ist in erster Linie eine Funktion der Werte: Spezifische Motorleistung, Außenlufttemperatur, Luftwichte und Kühlluftwirksamkeit. 1. Bei konstanter Luftwichte, jedoch verschiedenen Lufttemperaturen und -drücken ist der Unterschied der Zylindertemperaturen angenähert gleich dem Unterschied der Lufttemperaturen. 2. Die Wärmeabfuhr ändert sich angenähert verhältnisgleich der Luftwichte. Bei in gleicher Weise abhängiger Motorleistung wird die spezifische Wärmeabfuhr und damit die Zylindertemperatur nur durch den Unterschied der Außenlufttemperaturen beeinflußt und verhält sich wie in Grundsatz 1. 3. Eine starke Änderung der Motorleistung und -drehzahl wirkt sich nicht durch eine Temperaturerhöhung entsprechend dem vollen Betrag der Vergrößerung der spezifisch abzuführenden Wärmemenge aus, da das Verhältnis des Anteils der Wärmeabfuhr in den Abgasen sich mit der Motordrehzahl ändert. 4. Beeinflussung der Wärmeabfuhr durch örtliche Verbesserung der Kühlströmung in bezug auf Verlauf (Wirbel) und Geschwindigkeit ist häufig bereits bei Anwendung einfacher Hilfsmaßnahmen sehr erfolgreich. 5. Die Untersuchung des Wärmeüberganges im Zylinderinnern unter Zugrundelegung einer theoretischen Expansionsdruck- und -Temperaturkurve ergibt gute Übereinstimmung der Wärmezufuhrmenge mit der außen nachgewiesenen Wärmeabfuhrmenge. 6. Die inneren Wärmeübergangszahlen betragen rund das 5,5 fache der äußeren. 7. Die Wagenersche Formel für die Berechnung der äußeren Wärmeübergangszahl bedarf zur Anwendung auf Zylinderkühlungsberechnungen einer Vervollständigung, di die Abhängigkeit des Beiwertesϕ vom Zylinderdurchmesser erfaßt. 8. In der Formel von Jaklitsch für den inneren Wärmeübergang ist der Einfluß der Wirbelung auch für Schnellaufende Motoren anscheinend zutreffend angesetzt. Der erhöhende Einfluß des „Nachleuchtens“ auf die Wärmeübergangszahl wird auch für den vorliegenden Fall nachgewiesen. 9. Die Wärmedurchgangszahlen entsprechen angenähert den doppelten äußeren Wärmeübergangszahlen.

Notes: Zusammenfassung Es wurde versucht, auf Grund der Versuchsergebnisse Zusammenhänge zwischen charakteristischen Spannungsgrößen und Formänderungsgrößen zu finden, durch die man die Verfestigung gesetzmäßig erfassen kann. Es wurde jedoch bewußt darauf verzichtet, sowohl für die Verfestigung an sich eine kristallographische Erklärung zu geben, wie die speziellen Verfestigungseffekte durch Schlüsse vom Einkristall auf den vorliegenden experimentellen Befund am Kristallhaufwerk physikalisch zu ergründen. Ehe man zu dieser weit schwierigeren Aufgabe als lediglich einer Beschreibung der Versuche, wie es hier geschehen ist, schreiten kann, müssen noch mehr Erfahrungen über das plastische Verhalten in der Verfestigung beim Kristallhaufwerk und Einkristall vorliegen. Stellt man sich also zunächst auf den rein beschreibenden Standpunkt, so lassen sich die Ergebnisse in folgender Weise zusammenfassen: Bei Versuchen, in denen sich der Spannungszustand nur ähnlich verändert und keine Entlastungen mit darauffolgender Drehung des Hauptachsenkreuzes unternommen werden, kann die Verfestigung in skalarer Weise beschrieben werden, und es ist die quadratische Invariante des Spannungsdeviators eine eindeutige Funktion allein der entsprechenden Invarianten des Formänderungsdeviators (3) $$\sqrt {\mathfrak{P}_{_0 }^2 } = f\left( {\sqrt {\mathfrak{E}_{_0 }^2 } } \right).$$ Geschieht jedoch nach einer Entlastung die Fortsetzung des Versuchs unter anderem Hauptachsenkreuz als anfangs, so ist die skalare Beschreibung der Verfestigung durch das Gesetz (3) nicht mehr richtig, weil offenbar durch das Fließen die zu Beginn vorhandene Quasiisotropie zerstört ist. Speziell bei abwechselnden Zug-Torsionsversuchen läßt sich jedoch dieses Verhalten durch einen anderen Ansatz erfassen, der dieselbe quadratische Invariante von $$\mathfrak{P}_0 $$ in funktionalen Zusammenhang setzt mit der elastischplastischen GestaltänderungsarbeitA (4) $$\sqrt {\mathfrak{P}_{_0 }^2 } = f\left( {\sqrt {\smallint \mathfrak{P}_0 \cdot \cdot d\mathfrak{E}_0 } } \right) = f\left( {\sqrt A } \right)$$ und auch für die erstgenannten Versuche Gültigkeit hat. Schließlich bei den zuletzt beschriebenen Torsionsversuchen mit wechselndem Drehsinn sind beide Ansätze nicht mehr gültig. Bei diesen plastischen Torsionsschwingungen ist für jeden Drehsinnwechsel ein Richtungseffekt im Sinne einer Entfestigung des Materials vorhanden. Es konnte jedoch ein Zusammenhang zwischen der Größe der Entfestigung und der Größe der vorangehenden Schwingungsamplitude in Form der Kurve Abb. 18 gefunden werden, der eine Berechnung der Fließspannung an einer beliebigen Stelle des Torsionsschwingungsversuches mit hinreichender Genauigkeit gestattet. Es sei besonders hier betont, daß es sich dabei lediglich um eine mögliche Beschreibung der Versuche handelt, die man benutzen mag, solange man nichts Besseres in Händen hat, die aber in keiner Weise eine physikalische Erklärung sein kann.

Notes: Zusammenfassung Über den Einfluß der Formänderungen eines Fachwerkes auf die Größe seiner Stabkräfte können zusammenfassend folgende Aussagen gemacht werden: Die genauen, nach der Theorie zweiter Ordnung ermittelten Werte für die Axiallasten der Gurt- und Diagonalstäbe, welche bereits nach der üblichen Berechnung eine Beanspruchung erfahren, unterscheiden sich nicht wesentlich von ihren ersten Näherungswerten, solange sämtliche Stäbe elastisch, d. h. ihre Längenänderungen klein sind. Erfährt jedoch ein Gurt- oder Diagonalstab unelastische Längenänderungen, so kann unter Umständen seine Axiallast recht erheblich von dem nach der üblichen Berechnung ermittelten ersten Näherungswert abweichen [als Beispiel diene der DiagonalstabD 11 des in Abb. 18 dargestellten Fachwerkes, s. auch AbschnittIV, Gleichung (9)]. Die nach der Theorie erster Ordnung spannungslosen Hilfsvertikalstäbe erfahren nach der genauen Rechnung eine erhebliche Beanspruchung. Durch den Nachweis der Höchstbelastung dieser Stäbe wird eine rechnerische Ermittlung ihrer Querschnittsabmessungen ermöglicht. Gewisse, bereits nach der Theorie erster Ordnung belastete Vertikalstäbe (s. AbschnittIII) erfahren unter Berücksichtigung der Formänderungen des Tragwerkes eine wesentliche Zusatzbeanspruchung, welche eine Erhöhung ihrer nach der üblichen statischen Berechnung ermittelten Querschnittsabmessungen bedingt.

Notes: Zusammenfassung Es wurde in den vorstehenden Betrachtungen versucht, das Problem des Wasserdichtigkeitsversuchs in objektiver Weise zu erörtern. Den Anlaß hierzu gaben die in der letzten Zeit mehrfach zutage getretenen Bestrebungen, einheitliche Gesichtspunkte für die Durchführung von Wasserdichtigkeitsprüfungen zu schaffen. Wir verhehlen uns nicht, daß die strömungstechnische Behandlung des Problems — ähnlich wie die elastizitätstheoretische Behandlung des Festigkeitsversuchs — eine Abstraktion darstellt, von der sich der tatsächliche Strömungszustand mehr oder weniger entfernen wird. Trotzdem erscheint sie uns aber als ein ausgezeichneter Maßstab, um vergleichende Betrachtungen anzustellen, zumal in den gegebenen Formeln für die spezifische Durchlässigkeitk neben den der Versuchsanordnung eigenen Beiwerten nur Sickerwassermengen vorkommen, in denen bereits bei hinreichender Größe des Prüfkörpers örtliche Störungen sich ausgeglichen haben. Weiterhin vermittelt die strömungstechnische Behandlung ein Bild von der Art, in der sich der Strömungsvorgang abwickeln dürfte. Sie gestattet unmittelbare Vergleiche zwischen zwei verschiedenen Prüfanordnungen und vermag wertvolle Wege zu weisen, das Versuchsverfahren zu ergänzen oder abzuändern. Wenn sich auch jede Prüfanordnung, sachgemäß aufgebaut und strömungstechnisch klar durchsichtig, für die Anstellung von Wasserdichtigkeitsversuchen verwenden läßt, so ist sie für diesen Zweck naturgemäß nicht in gleicher Weise geeignet. In dieser Richtung Anregungen zu bieten, lag nicht zuletzt in der Absicht der vorstehenden Ausführungen.

Notes: Zusammenfassung Zunächst wird das v. Kármánsche Verfahren, die Potentialströmung um quergestellte Luftschiffkörper mit Hilfe einer streckenweise konstanten Dipolbelegung auf der Achse des Körpers zu berechnen, kurz skizziert und einige Überlegungen für Beginn und Ende der Belegung angestellt. Dann wird dieses Verfahren verbessert durch Annahme einer stetigen, stückweise linear veränderlichen Dipolbelegung auf der Achse. Der zweite Hauptteil der Arbeit bringt die Berechnung der Potentialströmung mit Hilfe von Quellen und Senken, die auf der Oberfläche des Luftschiffkörpers angeordnet sind. Die Integralgleichung, der diese Oberflächenbelegung genügen muß, wird angeschrieben, und der Kern auf Funktionen zurückgeführt, die sich aus vollständigen elliptischen Normalintegralen zusammensetzen lassen. Für diese Funktionen werden Diagramme gegeben. Die Integralgleichung ist durch Iteration lösbar. Die Konvergenz des Verfahrens ist gut. Zum Schluß werden die Formeln zur Berechnung der Geschwindigkeit auf der Oberfläche und des Potentials für einen beliebigen Punkt angegeben.

Notes: Zusammenfassung In Kurvenblättern wird das Feld einer Wirbelreihe, bei der an einer Stelle ein Wirbel fehlt, dargestellt. Weiterhin wird an einem Beispiel die Verwendung dieser Kurvenblätter zur Berechnung von Flügelreihen gezeigt, wobei je nach der Lage des Falles und je nach dem erforderlichen Genauigkeitsgrad verschiedene Verfahren zur Anwendung kommen.

Notes: Zusammenfassung Die Versuche hatten den Zweck, festzustellen, ob und wie die Vorgänge in turbulenten Grenzschichten durch eine Krümmung der Oberfläche beeinflußt werden. Von den ausgeführten Versuchsreihen wurden im wesentlichen nur die VersuchsreihenH undF, bei denen die innere und äußere Grenzschicht der gewölbten Flächen durch eine Schicht mit Potentialströmung getrennt waren, und teilweise die VersuchsreiheD ausgewertet. Eine theoretische Impulsbetrachtung lieferte Formeln, um aus den Messungsergebnissen die Schubspannungenτ und damit die Austauschgrößeε des Impulses (die scheinbare kinematische Zähigkeit) und die mit ihr zusammenhängende freie Weglängel der turbulenten Austauschbewegung zu berechnen. Ein Vergleich derl-Kurven mit denjenigen an einer ebenen Platte ergab an der Außenwand des Krümmers sehr viel größere Werte als bei der ebenen Platte Wenn auch die erhaltenen Resultate durch störende Nebeneinflüsse, die insbesondere am Anfang und Ende des Krümmers durch die dort herrschenden Druckverhältnisse hervorgerufen waren, etwas verschleiert wurden, so dürften sie doch in der Hauptsache auf die Krümmung zurückzuführen sein. Die mitgeteilten Ergebnisse sind in vieler Hinsicht noch mangelhaft, zeigen aber doch, daß den Grenzschichtvorgängen an gekrümmten Oberflächen mehr Bedeutung zukommt, als man bisher im allgemeinen annahm, indem an konkaven Flächen die Turbulenz sehr stark erhöht, an konvexen dagegen erniedrigt wird.